Al65Cu20Cr15准晶颗粒／铝基复合材料中二十面体准晶扩散相变

用ＪＣＸＡ－７３３型电子探针,Ｈ－８００型透射电镜、Ｄ／ｍａｘ－ⅢＡ型Ｘ射线衍射仪等研究了Ａｌ６５Ｃｕ２０Ｃｒ１５准晶颗粒／铝基复合材料中的准晶颗粒在热压过程中扩散相变。     

热处理对铸态Al65Cu23Fe12合金组织与性能的影响

采用OM、SEM、XRD等分析方法,研究Al65Cu23Fe12合金在铸态及退火后的显微组织及相结构,并用微氏硬度计测试了其显微硬度。结果表明:铸态下Al65Cu23Fe12合金主要由λ相、β相、准晶I相及微量的θ相组成;经过退火后Al65Cu23Fe12合金组织中相的变化主要表现在β相、λ相的减少及准晶I相的生成与增加,尤其是经过800℃×8h退火,β、λ相完全转化为准晶I相;铸态下Al65Cu23Fe12合金的硬度先随退火温度的升高而增加,当退火温度达到一定值后,硬度又随退火温度的升高而下降,而且温度越高,硬度下降的趋势越大。     

热处理对1Cr13Cu3Mo组织与性能的影响

采用整体熔炼法在1Cr13低碳马氏体不锈钢中添加3％Cu和1％Mo制备试样,试样经锻后退火及不同的热处理后,测试其抗菌性、硬度,并进行显微组织观察.结果表明:铜和钼的加入能显著提高不锈钢的硬度;1Cr13Cu3Mo的硬度随淬火温度升高先增大后减小;回火后,随回火温度的升高,硬度和抗菌率均呈先增大后减小的趋势;1Cr13Cu3Mo经1100℃×20 min,淬火+450℃×2h,回火后,综合性能最好.     

铸态Al63Cu25Fe12准晶的制备

采用常规铸造方法制备了Al63Cu25Fe12准晶,研究了热处理条件对其相变的影响。结果表明:铸态Al63Cu25Fe12准晶材料组织为多相结构,以准晶I相为主,还包括先析出的λ-(Al-Cu)13Fe4、β-Al-Fe(Cu)、τ-Al-Cu(Fe)等。Al63Cu25Fe12合金铸锭经过750℃×4 h淬火处理之后得到趋于单一的准晶I相。     

Al_(65)Cu_(20)Cr_(15)准晶颗粒/铝基复合材料中二十面体准晶的扩散相变

用JCXA—733型电子探针、H—800型透射电镜、D／max-IIIA型X射线衍射仪等研究了Al65Cu20Cr15准晶颗粒／铝基复合材料中的准晶颗粒在热压过程中的扩散相变结果表明,在热压温度为600,650和700℃的工艺条件下,准晶颗粒的转变产物分别为FIQC,（DQC＋DA）＋θ和θ相.SIQC相在与纯铝的扩散相变过程中经过过渡相FIQC,DQC,DA最终转变为θ相而达到平衡态     

热处理对SiCp/6061Al基复合材料等离子弧焊接头性能的影响

热处理对SiCp/6061Al基复合材料等离子弧原位焊接接头组织与性能的影响较为明显,固溶处理 时效与退火相比,前者对接头的改善作用更佳.经500 ℃固溶处理2 h 12 h时效热处理后,接头组织得到良好的改善,细长的Al3Ti相变为短小棒状,消除了晶间偏析,组织更加均匀;热影响区组织中晶粒均得到比较明显的细化,比较接近母材晶粒的大小,焊接接头强度较未热处理时有了较大提高,达到245 MPa.     

Al65Cu20Fe15合金的凝固组织及二十面体准晶的生成

用Ｘ射线能谱分析、电子背散射衍射和粉末Ｘ射线衍射等技术研究了Ａｌ６５Ｃｕ２０Ｆｅ１５合金的铸锭及其退火后的显微组织和相组成。发现铸锭中的初生晶是λ－（Ａｌ,Ｃｕ）１３Ｆｅ４,呈明显的枝晶结构。     

挤压铸造准晶增强AZ91D镁基复合材料组织与性能

为了改善AZ91D镁合金的性能,采用挤压铸造法制备了Mg-Zn-Y准晶中间合金增强AZ91D镁基复合材料,研究了准晶中间合金含量对复合材料组织和性能的影响。结果表明挤压铸造工艺可以有效细化晶粒,复合材料的显微组织主要由α-Mg基体、晶界上分布的β-Mg17Al12相以及Mg3Zn6Y准晶颗粒组成,准晶颗粒和α-Mg基体之间形成稳定结合。当准晶中间合金含量为5%时,抗拉强度和断后伸长率达到最大值,分别为194.3MPa和9.2%。复合材料的强化机制为细晶强化和准晶颗粒强化。     

冷轧Cu70Cr30复合材料的显微组织和性能

研究了室温低应变速率下大变形冷轧Cu70Cr30复合材料的显微组织和性能.结果表明,Cu70Cr30复合材料经冷轧变形后富Cr相的显微组织呈现明显的纤维状;显微硬度在刚开始变形时上升很快,随变形的增加.硬度增加的幅度逐步降低;导电率随轧制变形的增加而降低,当达到一定量的大变形后,导电率又有上升.     

热处理对Cr/Al复合镀层组织转变的影响

通过先在水溶液中电镀Cr之后再在摩尔比为2∶1的AlCl3-EMIC(氯化1-甲基3-乙基咪唑)离子液体电镀Al的方法,在1Cr17钢表面制备出Cr/Al复合镀层。研究了在740℃条件下不同时间热处理对涂层组织和结构的影响。光学显微镜、二次电子和特征X射线能谱及X射线衍射研究结果表明:Cr/Al复合镀层通过740℃热处理可以得到Al-Cr涂层,随着时间的延长,外表面合金层成分依次按Al4Cr→Al11Cr4→Al9Cr4→Al8Cr5变化,最后形成单相的Al8Cr5,且涂层与基体之间不发生明显的互扩散;在5～20 min内Al9Cr4成分层的厚度及反应掉的Cr镀层厚度与时间平方根符合线性关系;氮气气氛中热处理可以减少涂层表面的空洞。显微硬度测试结果表明:Al8Cr5的脆性小,且硬度高于其他3种合金层。     

准晶增强Al-11%Mg复合材料的组织和性能

以Al-11％Mg合金为基体,十面体准晶相Al72Ni12Co16为增强颗粒,通过机械搅拌的方法制各了Al72Ni12Co16/Al-11％Mg复合材料。采用扫描电镜和能谱分析研究了Al72Ni12Co16/Al-11％Mg复合材料的微观组织和成分,并测试了其拉伸性能和硬度。试验结果表明：Al72Ni12Co16颗粒在加入到Al-11％Mg基体中后发生破碎和钝化,颗粒沿晶界处均匀分布。由于原子间的相互扩散,颗粒由Al72Ni12Co16转变为AlgCo2（Ni）,同时在凝固过程中伴随有Al3Ni相析出。加入15％Al72Ni12Co16颗粒后,Al-11％Mg合金的抗拉强度σb、弹性模量E和维氏硬度HV分别提高了38．5％、27．1％和58．7％,但伸长率降低。     

Cr3C2/Ni3Al复合材料的微观组织和室温耐磨性

采用药芯焊丝法制得Ni-Al-Cr3C2复合焊丝,将该焊丝堆焊于工件表面,在堆焊过程中,利用氩弧物理热和Ni-Al反应热,Ni与Al化合反应生成Ni3Al金属间化合物,Cr3C2则发生分解,除少部分[C]与[Cr]固溶于Ni3Al基体中外,大部分反应重新析出细小的Cr3C2相,均匀地分布于Ni3Al基体中.室温磨粒磨损和微动磨损实验结果表明,Cr3C2/Ni3Al复合材料的耐磨性为Stellite12合金的2倍左右,较高的硬度、高的碳化物体积分数以及碳化物与Ni3Al基体间良好的界面结合力是Cr3C2/Ni3Al复合材料耐磨性优良的主要原因.     

颗粒增强SiCp/6061Al复合材料焊接接头组织与拉伸断裂行为

以颗粒增强SiCp/6061Al复合材料为试验材料,采用混合气体交流TIG(钨极氩弧焊)方法,填加4047铝硅焊丝,成功地实现了对焊焊接.利用光学显微镜分析复合材料在焊接热循环作用下,接头的热影响区组织变化;利用拉伸试验,研究了复合材料接头的力学性能;利用扫描电镜观察断口形貌,微观组织及成分.结果表明,复合材料焊接工艺要求比较苛刻,接头性能低于基材性能,焊缝处是复合材料焊接接头的最薄弱环节,增强相SiC颗粒的分布不均是导致接头强度降低的主要原因,断口形貌呈脆性解理断裂.     

亚微米AlNp/Al复合材料的组织与性能研究

通过机械干混和湿混(添加分散剂)两种混合工艺,制备了20％AlNp／Al复合粉末,并通过冷等静压一热挤压制备了亚微米AlNp／Al复合材料。对比分析了两种混合工艺条件下亚微米AlN的分散情况,同时分析和测试了复合材料的显微组织与性能。     

颗粒含量对准晶增强Al-Mg基复合材料组织和性能的影响

以Al-11%Mg(质量分数,下同)合金为基体,十面体准晶相Al<,72>Ni<,12>Co<,16>为增强颗粒,通过机械搅拌法制备了Al-Ni-Co准晶颗粒增强Al-Mg基复合材料.分别采用扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)研究了颗粒含量对复合材料的组织形貌及成分的影响,并总结了复合材料的抗拉强度和布氏硬度随颗粒含量的变化规律.结果表明,随着颗粒含最的增加,由准晶相转化成的θ相的形貌发生如下转变:细长针状→短板条状→多边形状,而不同形貌的成分则基本保持一致:复合材料的抗拉强度σb和布氏硬度HBS随颗粒加入量的增加而增加.并简要分析了Al-Ni-Co准晶颗粒增强Al-Mg基复合材料的强化机理.     

Mg/Al复合材料成型及其组织性能研究

选取Mg-8.5Al-0.5Zn-0.2Mn合金、ZAlSi12合金和中间隔板1060合金为原料,采用铸造成型的方法制备出了Mg/Al层状复合材料,研究了中间隔板厚度对复合材料组织和力学性能的影响。结果表明,复合材料中Mg-8.5Al-0.5Zn-0.2Mn合金、ZAlSi12合金和中间1060合金层结合紧密、在界面处无明显缝隙或者孔洞存在;在过渡层与Mg-8.5Al-0.5Zn-0.2Mn合金和ZAlSi12合金界面处都存在一定的硬度梯度,且中间过渡层硬度都要低于Mg-8.5Al-0.5Zn-0.2Mn合金和ZAlSi12合金母材;中间隔板厚度对Mg/Al复合材料的强度影响较小,而断后伸长率随着中间隔板厚度的增加而逐渐降低。     

原位内生TiB_2/Al-4Cu复合材料半固态二次加热组织演化

对原位内生TiB2/Al-4Cu复合材料半固态坯料进行二次加热,利用光学显微镜,图像分析仪等手段,对坯料二次加热微观组织的演化进行了研究。结果表明,随着加热温度的升高和保温时间的延长,液相分数增加,α(Al)晶粒发生了长大和圆整化。TiB2/Al-4Cu复合材料合适的半固态重熔参数为:加热温度570～600℃,保温时间小于10min。组织演化机制分析表明,二次加热初期,液相少,晶粒主要通过快速合并长大。随着加热温度的升高和保温时间的延长,液相增加,晶粒主要通过原子扩散缓慢长大并发生球化。     

Microstructure Formation and Mechanical Property Involving Icosahedral Quasicrystal Phase of Y Rich Mg-Zn-Y Quasicrystal Alloy

The microstructure formation and mechanical property involving icosahedral quasicrystal (I-phase) in the Y-rich Mg-Zn-Y alloy have been studied. The equilibrium formation of I-phase from the Y-rich Mg-Zn-Y melt is through a peritectic reaction between the Y-rich melt and the primary W-phase, which is discussed in detail. The independent nucleation and coupling growth mechanism between the W-phase and the I-phase, from the melt, are revealed, which is significant for understanding the peritectic reaction process involving icosahedral quasicrystal in the Mg-Zn-Y alloy. The mechanism of the quasicrystal phase strengthened magnesium alloys is also discussed here.     

T6热处理对Al+SiC预制颗粒增强ZL101/ZL101-Mg基复合材料组织和力学性能影响的研究

通过半固态搅拌铸造的方法制备了Al+SiC预制颗粒增强ZL101基及ZL101-Mg基复合材料,研究了T6热处理对该复合材料微观组织及力学性能的影响。结果表明,T6热处理对Al+SiC预制颗粒增强ZL101基复合材料和Al+SiC预制颗粒增强ZL101+Mg基复合材料中SiC颗粒的分布没有明显影响。但T6热处理使Al+SiC预制颗粒增强ZL101复合材料中共晶硅细化,Al+SiC预制颗粒增强ZL101+Mg复合材料中共晶硅长大变粗。T6热处理对Al+SiC预制颗粒增强ZL101复合材料抗拉强度的平均提升率达到了54.44%,对其伸长率的平均提升率为5.47%。对Al+SiC预制颗粒增强ZL101+Mg复合材料抗拉强度的平均提升率为13.52%,对其伸长率的平均提升率为31.5%。