低合金高强钢的焊接性

强度级别较低合金高强钢,如300-400MPa级,由于钢中含中合金元素含量较少,其焊接性良好,接近于低碳钢.随着钢中合金元素的增加,强度级别提高,钢的焊接性也逐渐变差,出现的主要问题有:     

新一代钢铁材料及其焊接性的发展

合金结构钢的发展,满足了焊接结构多方面的要求,如高强度、耐高温、耐低温、耐腐蚀等。并在舰船、工程机械、石油管线、锅炉及压力容器、桥梁、汽车、火车、发电设备等领域得到了广泛地应用。其优越性能是靠调整钢中碳及合金元素的质量分数和(或)配以适当的热处理来实现的,碳及合金元素的增加会给钢的焊接性带来不利的影响。不同钢种所出现的焊接性问题不一。在合金结构钢中,随着强度级别的提高,碳及合金元素质量分数增多,势必会引起接头的脆化、软化及裂纹倾向增大。这些焊接性问题的出现,不仅会降低焊接结构安全运行的可靠性,造成…     

HQ785T1钢不预热焊接技术研究

0前言低合金高强钢具有良好的焊接性、优良的可成形性及较低的制造成本,因此被广泛用于压力容器、车辆、桥梁、建筑、工程机械、矿山机械、农业机械、纺织机械、海洋结构、船舶、电力、石油化工、军工产品及航空航天等领域,已成为大型、重型焊接结构中最主要的结构材料之一。随着钢材合金元素含量、强度级别和焊     

马氏体沉淀硬化不锈钢的焊接工艺

通过分析高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的性能及其合金元素在钢中的作用;阐述了该类钢材的合金成分、机械性能以及合金元素在铜中的作用;重点分析了其可焊性,详细说明了它们的焊接方法、焊接工艺和焊接过程中应采取的质量控制措施;介绍了由该类钢材制成的某重点型号焊接壳体的焊接技术和质量控制.     

X70管线钢药芯焊丝CO2焊接

X70管线钢是我国首次生产的微合金化高强钢,并用于西气东输管线。X70作为我国西气东输管线用钢,除了可以采用螺旋焊管埋弧自动焊方法焊接以外,采用药芯焊丝CO2气体保护焊接,也具有良好的焊接性。本研究针对钢桩结构进行了焊接材料与工艺试验。试验试板采用强度等级为60kg级别的药芯焊丝     

15CrMoR钢材的焊接

15CrMoR属于珠光体耐热钢，含有不同数量的Cr，Mo，W，V，Nb等合金元素，以适应不同的工作温度。钢中碳和合金元素的共同作用，使钢的奥氏体稳定性增加，不易分解，而在较低温度时才发生马氏体的转变。因此，焊接时如果冷却速度较大则易形成淬硬组织。导致裂纹发生。另外由于二次硬化元素的影响，在焊后热处理过程中也有产生再热裂纹的倾向。     

超低碳贝氏体钢中合金元素的作用及其对焊接性的影响

综述了超低碳贝氏体钢及其焊接性的国内外研究现状,总结了各种合金元素对超低碳贝氏体钢相变作用和工艺制备方法,并就其对焊接性的影响进行了分析。对超低碳贝氏体钢焊接材料的选取和新型焊接材料的开发所面临的问题进行了讨论。     

异种奥氏体钢焊接接头显微组织结构分析

研究了高锰奥氏体钢焊接接头性能和显微组织结构,在熔合线上不同合金元素成线性过渡,其显微组织与母材和焊缝组织相同,均为奥氏体加铁素体,显微硬度分析也证实了这点。说明用Ｎｉ－Ｃｒ奥氏体钢焊接材料焊接高锰奥氏体钢,可获得性能优良的焊接接头。     

ND钢的焊接工艺试验研究

提高材料的耐蚀性一直是材料研究的一个重要课题。根据相关资料记载,每年全世界由于腐蚀而报废的材料约占钢总产量的1/3。耐大气腐蚀钢、耐海水腐蚀钢、耐石油腐蚀钢、耐氮、氢腐蚀钢、耐氯腐蚀钢等已广泛用于焊接结构,耐硫酸露点腐蚀钢(ND钢)也在近年发展起来了。腐蚀多发于焊接接头,如何从焊接工艺角度解决接头的抗腐蚀问题显得尤为重要。1ND钢焊接性分析耐硫酸露点腐蚀钢主要是通过向合金系统中加入适量的Cu,Cr,Sb,Ti等合金元素,以提高材料的抗腐蚀稳定性。ND钢的化学成分及力学性能见表1、表2。通常供货状态板材为热轧状态,管材为正…     

10CrMo910耐热钢的焊接

10CrMo910属于珠光体耐热钢。这类钢含有一定量的碳和铬、钼合金元素，焊接时有明显的淬硬倾向；在较大的拘束力作用下，焊接性较差。阐述了现场施工条件下，焊接施工的工艺规范。其中，焊接前预热、焊后消氢、热处理等工艺措施， 是焊接过程必须遵循的重要手段。     

P91集箱与12Cr1MoV端盖的焊接技术

P91钢广泛用于制造大型火力发电机组中的各种耐热管道,由于其合金元素含量较高,导致焊接性很差。文中分析了P91钢和12Cr1MoV钢的化学成分及力学性能,通过选用合理的焊接材料、坡口形式及恰当的焊接工艺参数来保证焊接质量。焊接过程中,采用多层多道焊,细化晶粒。焊后后热,消除残余氢,防止冷裂纹的产生。焊后对焊缝采用无损探伤检测,发现焊缝质量能满足使用要求,证明P91钢和12Cr1MoV钢两种焊接性较差的异种钢,采用恰当的工艺措施,可以获得优良的焊接接头。     

Q345NS钢焊接接头耐硫酸腐蚀特性研究

采用硫酸浸泡实验,研究了Q345NS钢焊接接头耐硫酸腐蚀行为,并对焊接过程中合金元素扩散和耐硫酸腐蚀的行为与机理进行了分析.结果表明:焊接过程中,母材与焊材之间的元素浓度差促使母材中Cr、Cu、Sb等合金元素向焊缝内扩散富集,同时,焊接过程中的高温会促进该进程,导致热影响区靠近母材一侧形成了合金元素贫瘠带;焊缝处高温导...     

焊接接头的强度

利用低温破断方法对不锈钢焊接接头蠕变断口形貌的分析，Fe3Al与Q235钢异种材料扩散焊的界面剪切强度，薄壁6061铝合金TIG焊接结构强度研究，铝-锂合金焊接接头金属的强度和韧性。[编者按]     

TA15合金电子束嵌入法焊接接头的力学性能

通过嵌入过渡金属材料及调节焊接工艺的方法,优化嵌入法电子束焊接接头焊缝中合金元素成分,并且有效控制焊缝成分的均匀性,从而改善焊接接头力学性能.研究结果表明:嵌入法焊接接头强度与母材的相当,冲击韧性较常规工艺焊接接头有显著提高,升幅超过50%,并且有效降低焊接接头疲劳寿命的分散度.     

低温容器用3.5Ni钢的焊接

3.5Ni钢含碳量低,其他合金元素的含量也较少,故其淬硬倾向和冷裂倾向比较小,因而具有良好的焊接性能,一般可不预热或用较低的预热温度来进行焊接。在此通过大量试验研究了3.5Ni钢的焊接、热处理及材料性能,制定了为获得母材及焊缝最佳综合力学性能的热处理工艺参数,掌握了该材料的焊接性,确定了最佳焊接工艺参数及相匹配的焊材,为该种材料在实际生产中的应用奠定了扎实的理论和实际基础。     

钛及钛合金的焊接

工业纯钛及α钛合金的焊接组织在常温下是单相,根据冷却速度的不同,生成锯齿状或针状组织。各种机械性能与基材相比没有大的变化,焊接性能良好。α β钛合金在从β相冷却的过程中,形成马氏体(α'相),α'相的数量和性质按合金组成和冷却速度而变化。一般情况下,随α'相的增加,合金的延性、韧性降低。即使是焊接性良好的Ti-6Al-4V,当β稳定元素含量大于3%或含钒5%以上时,焊接性能下降。β钛合金的马氏体生成温度低于室温,焊缝处是亚稳β相,所以焊接性不怎么劣化。但因合金元素添加量多,往往缺乏延性。另外,时效和冷加工使合金…     

高强钢焊接结构的潜在风险分析

目前,国内工程机械制造业大量采用高强、超高强度钢焊接结构件,虽然母材强度级别很高,但焊缝及近缝区的强韧性相对不足。焊接接头成为承载构件的薄弱区,存在一定的使用风险。针对工程机械制造中高强钢焊接结构的潜在风险进行了分析,从结构设计、材料选用、焊接匹配、工艺规范等方面展开了讨论,给出了一些规避和降低高强钢焊接构件潜在风险的建议。     

两种规格超细晶粒钢的激光焊接

超细晶粒钢依靠微米级或亚微米级的铁素体,使钢的强度和韧性大大提高。本文分析了超细晶粒钢的焊接性及激光焊接的特点,进行了超细晶粒钢的激光焊接试验,并与等离子弧焊接、MAG焊接进行了比较,超细晶粒钢激光焊接接头粗晶区有较好的韧性,采用较小的激光功率并配合较慢的焊接速度,可减小粗晶区硬化倾向。终轧温度较高的SS400钢激光焊接接头强度高于母材,深度轧制钢激光焊接接头出现再结晶软化区,当软化区宽度较窄时,不影响整体接头强度,SS400钢和深度轧制钢激光焊接接头均有好的弯曲塑性。     

低碳钢的焊接

<正>(1)低碳钢的焊接性。低碳钢由于其含碳量和合金元素量较少,其焊接性较好。焊接低碳钢时,一般不需要采取特殊的工艺措施,对焊接电源没有特殊要求,交、直流弧焊电源均可。低碳钢焊缝的综合力学性     

铜基钎料焊接金刚石的界面结构与强度

选用Cu-Sn-Ti活性钎料在钢基体上焊接金刚石磨粒,研究钎料合金与金刚石焊接界面的组织形貌与物相组成,分析不同钎焊温度对焊接界面结构及结合强度的影响.结果表明,钎料合金元素与金刚石在钎焊过程中发生化学反应,生成化合物TiC,CuTi和CuSn等,实现了铜基钎料、金刚石颗粒与钢基体之间的化学冶金结合.当钎焊温度为880～930℃时,均可获得连接良好的钎焊接头;钎焊温度900℃时,焊接界面形成的化合物层均匀连续且界面致密,此时在相同磨削条件下,钎焊金刚石试件的磨损失重很小,达到了焊接界面的强力结合.