共查询到20条相似文献,搜索用时 8 毫秒
1.
2.
3.
主应力法和功平衡法求解管材挤压变形力的再探讨 总被引:2,自引:1,他引:2
在极坐标系下建立了管材挤压变形力的计算模型,采用主应力法和功平衡法推导了管材挤压变形力的理论计算公式;经生产中反复实验验证,管材挤压变形力的理论计算结果接近实测值,主应力法计算结果的相对误差平均值为11.56%左右,功平衡法计算结果的相对误差平均值为-1.94%左右;而相关文献所给出的主应力法和功平衡法求解的管材挤压变形力公式计算结果的相对误差平均值分别为15%左右和6.6%左右。这表明,本文推导的理论计算公式计算精度高,具有一定的工程实用性。 相似文献
4.
5.
对于中心对称横截面零件的正挤压问题变形力的求解,作者将该变形体划分成若干个(例如m_1个)过中心的纵截面,就此纵截面将其当作轴对称问题求解,然后取其算术平均值。文章最后求解了一种六角花形扳手正挤压的变形力。 相似文献
6.
7.
8.
针对具体工件对根限变形程度下纯铝反挤压的变形力进行研究,分析了各种计算方法的适用范围,并与工艺试验的实测值进行了比较。 相似文献
9.
应用上限基元法推导轴对称单孔圆棒挤压塑性变形力泛解原式,且根据几何关系得出近似的单位挤压力简化计算式。该式简便,较精确,适合通解不同挤压条件下的挤压力与理论分析。 相似文献
10.
11.
12.
主应力法计算蛇形轧制的轧制力 总被引:1,自引:1,他引:1
使用主应力法建立蛇形轧制过程中轧制力与轧制力矩的解析预测模型。将解析模型的计算结果与实验结果进行比较,验证了解析模型的准确性。运用该模型对蛇形轧制过程中不同的异速比、轧辊偏移距离、压下量和摩擦系数对轧制力和轧制力矩的影响规律进行研究。同时研究"搓轧区"对轧制力和轧制力矩的影响。结果表明,异速比的增大将导致"搓轧区"的增大,从而使轧制力和上轧辊轧制力矩减小,下轧辊轧制力矩增加。当异速比增大到速度较大的轧辊带动速度较小的轧辊时,慢速轧辊的轧制力矩将变为负值。轧辊错位距离的增大导致"搓轧区"减小,从而导致轧制力增加,上、下轧辊轧制力矩减小。压下量的增加导致"搓轧区"的减小,从而导致轧制力和上、下轧辊轧制力矩的增加。轧辊与轧板之间摩擦系数的增加使"搓轧区"减小,同时导致轧制力和上、下轧辊轧制力矩同时减小。研究为蛇形轧制在超大厚度板材制造中的应用,提供了理论基础。 相似文献
13.
此文对轴对称杯杆形零件进行了复合挤压的实验研究,根据其变形规律及金属流动特点,提出了金属劝模型,并用上限法理论进行了分析、计算。理论计算值与实验测定值能较好地符合。 相似文献
14.
基于滑移线场的简化流动模型,运用数学方法求解出了一种锥形模正挤压变形力的最佳上限解,并将该上限解用通用解析式表达出来。根据最佳上限解与滑移线解一致的原理,该解析式可作为求解锥形模正挤压变形力的理想通用公式。最后运用作图法得到的数值解验证了该通用解析式的正确性。 相似文献
15.
16.
17.
超塑性材料的镦粗变形力的研究 总被引:1,自引:3,他引:1
通过采用主应力法导出考虑纵向变形速度和横向加速度的镦粗变形力的计算公式,并用算例讨论了超塑性材料变形力的计算方法、变形力随时间的变化规律,以及纵向变形速度和横向加速度对变形力的影响大小。由于主应力方法适合于a/h不太小的情况,因此导出的公式也应该满足这一条件。变形力可以分成qj,qy,qd3项,其中qd在ρV2/k极小于1时,可以忽略不计;但是当ρV2/k接近于1时就不可忽略。接触面的分布压力的最大和最小值的位置和一般率无关的塑性材料镦粗时的位置一样,分别在x=0和x=±a/2处。 相似文献
18.
19.
本文对用弹塑性有限元法研究三维非轴对称零件的挤压变形问题作了探讨。开发研制了三维弹塑性有限元程序,并利用该程序对所选典型件在挤压变形时的应力、应变分布及金属流动等进行了理论计算,计算结果表明该程序具有实用价值。 相似文献