容器爆破压力的计算

本文扼要地介绍了容器爆破压力计算的两种方法,可供设计和试验人员参考。     

高压容器爆破压力的计算

通过对高压容器爆破压力计算方法的比较，在保证计算精度的前提下，提出了一种比较简便的计算方法，使相当繁琐的计算成为简单易解决的问题，为在工程设计中推行爆破失效准则做了探索工作。     

基于爆破失效准则的薄壁容器试验压力系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,根据爆破失效准则,在最苛刻的试验压力条件下,分析了按标准设计的薄壁内压容器可接受的爆破强度最小初始可靠度范围。从控制薄壁内压容器在不同工况下最小初始可靠度的角度,对其试验压力系数与安全系数进行了探索。     

轴向斜接管内压容器爆破压力的预测

接管是容器必不可少的结构,在接管部位由于开孔产生应力集中,加之与接管的连接处发生边缘效应,使得该部位的应力分布相当复杂。对3台具有不同结构尺寸的轴向斜接管内压容器进行水压爆破试验,并采用静态非线性有限元法对3种模型的爆破压力及失效位置进行了预测分析,并与试验结果做比较。比较结果表明:(1)开孔结构削弱了结构的强度,降低了容器的承载能力;(2)有限元预测得到的爆破压力与试验及理论计算所得的爆破压力比较接近;(3)带轴向斜接管内压容器的等效应变最大节点都位于筒体和接管相交的锐角侧。     

用逐步加载法确定容器和设备的承载能力

为了确定容器和设备的承载能力,广泛应用以刚塑性物体为基础的极限平衡法。当计算比较简单的薄板结构和封闭圆柱型壳体时,此法能够得到供计算极限载荷用的简单解析式。对于形状较为复杂的壳体,当很难确定出可能的破坏状况时,如果应用极限平衡法,就将导致繁重的计算。此外,对于大多数材料来说,变形的真实图形实际上不同于普朗特尔图形,而极限平衡法则是以普朗特尔图形为基础的。为了克服所指出的困难,使用逐步加载法是合理的,该法是以结构应力-应变状态的弹塑性计算为依据的。绘出结构的工作曲线图,即位移与载荷的关系图,这样就可以确定出某个载荷,在该载荷下,与曲线相切的切线近似于水平线,这就相应于极限承载能力。     

围岩压力下套管承载能力的研究

本文对套管在对径载荷和均匀外压共同作用下的承载能力进行了理论分析和实验研究,从而建立了套管极限承载能力的方程组,可供套管或其它管壳的设计和研究参考。     

热套高压容器的爆破试验

东方锅炉厂为了进一步掌握热套高压容器的制造工艺,为今后自行设计制造大型合成氨高压容器提供依据,该厂在总结前几次小型热套容器的基础上,又设计制造了一台30万吨/年氨合成塔双层热套模拟爆破试验容器,并于74年元月14日,在15个兄弟单位的参加下,进行了一次爆破试验。兄弟单位一致认为,此次爆破属于塑性破坏,达到了设     

超高压容器爆破强度的模糊可靠度

应用模糊可靠性设计理论,研究了最苛刻耐压试验条件下超高压容器爆破强度的模糊可靠度。结果表明:①当取抗拉安全系数为2.50时,初始爆破强度的模糊可靠度Rb=0.9477951~0.915707。②当取抗拉安全系数为3.00时,初始爆破强度的模糊可靠度Rb=0.958979~0.921898。所得结论为压力容器的模糊可靠性设计从理论走向实用提供了参考依据。     

承受内压的异形截面容器的强度计算

本文介绍椭圆形截面容器、长圆形截面容器、带圆角的矩形截面容器、不带圆角的矩形截面容器及扁圆形截面容器的计算公式,可供此类容器的设计或校核时参考。     

高强度钢制高压容器爆破试验座谈会

为了发展大型合成氨厂的高压容器,探讨70公斤/毫米~2级高强度钢14MnMoNbB制造高压容器的可能性,1973年4月至6月,由金州重机厂、合肥通用机械所、兰州化工机械所在金州重机厂进行了两台φ400×16×1500毫米单层高压容器的试制和爆破试验的准     

超高压容器液压试验压力的探讨

根据超高压容器的失效准则、强度计算、安全系数的选取和储存巨大能量等方面的特殊性,并结合冶金、制造、检验和使用的现状,作者提出了确定超高压容器耐压试验压力的计算公式,可供设备使用厂家和安全检测人员参考。     

环缝未焊透缺陷对圆筒形容器承载能力的影响

研究了圆筒形容器环焊缝单面未焊透缺陷对应力分布、失效压力和断口的影响,提出了失效压力的计算式以及在满足强度条件的情况下环缝未焊透深度的允许尺寸。     

带夹套容器的压力试验顺序

本文阐明,带夹套容器的压力试验顺序应由容器结构、内筒和夹套的试验压力、以及实际制造工艺等诸因素决定。     

绕带式压力容器爆破压力的确定

根据绕带式压力容器弹塑性力学分析的结果,笔者推得了计算其爆破压力的表达式。经计算验证,该表达式的误差小,可靠性较高。     

内压容器气密性试验压力取值探讨

基于GB/150.1-2011、TSG 21-2016、TSG ZF001-2006、GB/T 12241-2005等相关容器标准及释义,结合相关教程,对内压容器设计压力、最高允许工作压力、安全阀整定压力、气密性试验压力的定义及规定进行了归纳、分析和比较,提出了相应参考建议。     

采用弹塑性有限元方法估算含接管容器的爆破压

本文采用有限元分析软件ANSYS对无缺陷含接管圆筒形容器进行了弹塑性有限元分析,讨论了材料颈缩后的应变强化对爆破压的影响,获得了爆破压计算值,并与实验实测值进行了比较。分析结果表明采用弹塑性有限元分析方法能够模拟含接管圆筒形容器的塑性失效过程和估算其爆破压。     

09铜钨锡鋼容器爆破试验小型座谈会

在党的“九大”团结、胜利路线的指引下,一九七二年年初在广州重型机器厂召开了09铜钨锡钢容器爆破试验小型座谈会。 会议期间,全体代表观看了第三台容器爆破实况和第一、二台容器爆破断口;听取了试验小组所属单位——武钢、一机部机械研究院、广州重型机器厂、广东工学院关于09铜钨锡钢基材、焊接材料、爆破容器结构特点、制造工艺以及爆破应力测定与分析等情况的介绍,展开了讨论,通过四天半的会议活动,代表们一致认为武钢同志遵循毛主席     

基于模糊可靠度分析的球形容器试验压力系数

应用基于随机-模糊概率模型的可靠性设计理论与方法,从控制钢制薄壁内压球形容器爆破强度在压力试验和正常操作时最小模糊可靠度范围的角度,对其试验压力系数和安全系数进行了探索。结果表明:(1)基于模糊可靠度分析的抗拉安全系数nb可取≥1．80,屈服安全系数ns可取≥1．45;(2)球形容器试验压力系数的范围,在气压试验时可取1．08≤λ≤1．15,在液压试验时可取1．08≤λ≤1．29。     

薄壁内压球形容器的安全系数与试验压力

确定钢制薄壁内压球形容器的安全系数与试验压力,是构建压力容器可靠性设计体系的基本内容。考虑容器静强度与载荷的不确定性,根据静强度在耐压试验和正常操作时的许用可靠度,建立了确定容器静强度安全系数与试验压力的方法。研究表明,对于钢制薄壁内压球形容器,屈服与抗拉安全系数应分别不小于1．45与1．90,试验压力系数在气压试验与液压试验时应分别不大于1．15与1．29。