预应力冷拔钢丝制作阶段应力损失的计算

在冷拔低碳钢丝预应力构件制作中,按“长线台座,自然养护”工艺制作需要考虑的预应力损失值有以下两项。1.张拉端夹具变形和钢丝内缩引起的预应力损失σ_(l1),按下式计算:σ_(l1)=a/l E_s (1)式中 a——张拉端锥形夹具变形和钢丝内缩值(mm),一般取5 mm;l——张拉端与锚固端之间的距离(mm);E_S——冷拔低碳钢丝的弹性模量(N/mm~2)。     

冷拔低碳钢丝预应力混凝土构件生产中的几个问题

冷拔低碳钢丝预应力混凝土构件的生产工艺比较简单,也容易掌握。但各地所用的设备及操作方法不完全相同,预应力值偏差较大,在接头形式、台座长度等问题上也有不一致的看法。在编制《冷拔低碳钢丝预应力混凝土中小构件设计施工规程》过程中,我们作了一些调查、测试和分析,现简介如下: 一、长线台座上钢丝张拉后的应力损失现行钢筋混凝土结构设计规范(TJ10—74)规定先张法预应力构件在预压前预应力损失应包括:(1)张拉端锚具的变形引起的     

预应力混凝土管钢筋有效预应力简化计算及品种代换的计算方法

在计算预应力混凝土管的钢筋有效预应力时,应用如下公式: σ_(y-1)=σ_k-σ_s=nσ_h(σ_s=σ_(s1) σ_(s2)) σ_(y-3)=σ_k-σ_s (σ_s=σ_(s1) σ_(s2) σ_(s3) (1) 式中σ_(y-1)——一阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_(y-3)——三阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_k——钢筋控制应力(公斤力/厘米~2), σ_k=KR~b_y (K为控制应力系数, R~b_y为钢丝的标准强度); n=Eg/E_h,(Eg、Eh分别为钢筋、混凝土的弹性模量); σ_h——混凝土预压应力(公斤力/厘米~2)     

住宅建筑混凝土预制构件生产技术问答

49.预应力冷拔低碳钢丝在长线台座上张拉锚定时,钢丝在锥形夹具中的滑移量不得大于多少?滑移过大应采取什么措施?答:《冷拔低碳钢丝预应力中小构件设计与施工规程》(JGJ19—84)(以下简称《规程》)规定,冷拔丝在锥形夹具中的滑移量不得大于5毫米。在实际生产中,若肉眼看见钢丝的滑移,这表明滑移量已大于5毫米。滑移值大于5毫米,要重新张拉锚定。50.对长线台座上张拉好的钢丝应怎样检验其预应力值?答:一般检测铜丝的预应力值都是在钢丝张拉后的当天进行的。由于冷拔丝构件中钢丝的数量较多,不可能象粗钢筋那样每根都达到要求,考虑到钢丝应力在构件中的重分布,所以检测钢丝的预应力值可按一个构件中全部钢丝预应力的平均值计算,这样每一个工作班就至少要抽测一个构件的全     

长线法预应力混凝土台座裂缝防治措施

长线法生产预应力混凝土构件的台座,一般为普通混凝土平板式,下部做夯石垫层,宽约4～5米,长70～100米。由于其长度大,混凝土又处于露天环境,除了混凝土本身的凝结收缩外,还有温度变化引起的收缩。这二者会引起台座断面较大的拉应力。如以混凝土相对收缩值ε_1=1.5×10~(-4)计,则收缩应力达σ_1=Eε_1=3×10~5×1.5×10~(-4)=45公斤/厘米~2。在南方夏季气温38℃时,由于混凝土表面吸热,台座面温度可达65℃,而夜间温度可降至20℃,则日温差可达45℃。由于此温差,将在混凝土内产生σ_2=Eε_2=3×10~5×10_(-5)×45=135公斤/厘米~2的拉应     

中强钢丝预应力砼结构的试验研究

本文介绍了中强钢丝的机械性能、应力松弛及拔丝工艺的试验结果。同时,对中强钢丝预应力构件的应力传递和粘结锚固性能以及受弯构件最小配筋率等进行了试验研究。中强钢丝标准强度为800MPa,极限延伸率(δ_100)为4.0％,松弛损失(1000小时、20±1℃)不超过7％与冷拔低碳钢丝相比,这种钢丝强度较高、延性好,能显著地改善构件的结构性能,可节省预应力钢丝15％左右。     

800MPa级冷轧带肋钢筋基本力学性能试验研究

一、前言 目前,建筑工程中的中小型预应力砼构件普遍采用冷拔低碳钢丝作为预应力筋。冷拔低碳钢丝强度标准值为600～700MPa,延伸率δ_(100)为2％～3％,σ_(0.2)/σ_b>0.94。由此看来,冷拔低碳钢丝强度波动范围大,延伸率低,条件屈服强度与抗拉强度σ_b接近,对构件后期变形不利,构件的结构性能不好。另     

地壳应力随深度的变化规律

本文根据我国的原地应力实测资料讨论了地壳应力随深度的变化. 根据原地应力测量资料,我国在地层500m以上的最大及最小水平主应力随深度(Z)变化的规律为: σ_(Hmax)=(4.5±2.5)+0.049·Z(m) MPa; σ_(Hmin)=(1.5±1.0)+0.030·Z(m) MPa.平均水平主应力随深度的变化关系为: σ_(Hav)=(σ_(Hmax)+σ_(Hmin))/2=0.72+0.041·Z(m) MPa水平主应力与铅直主应力的关系为:最大水平主应力/铅直主应力=σ_(Hmax)/σ_v=(150/Z(m))+1.4;最小水平主应力/铅直主应力=σ_(Hmin)/σ_v=(128/Z(m))+0.5.     

解决空心板断面贯穿裂缝的两种方法

新疆阿勒泰地区属高寒地区,预应力构件生产与管理有其特殊性。现介绍解决因温差导致预应力构件断面贯穿裂缝的两种方法。一、墩式预应力长线台座滑移法1.在原长线台面刷隔离剂,待隔离剂干后,利用直径5mm废旧冷拔钢丝焊接或绑扎,长度为104m,按30～40 mm间距排列,张拉应力为5.7～     

我国预应力混凝土用高强度钢丝与钢绞线的发展趋向

预应力混凝土用高强度钢丝(简称预应力钢丝)是用优质碳素钢盘条加热至850～950℃,并经500～600℃的铅浴淬火,然后经过酸洗冷拔而成。预应力钢丝按交货状态分冷拉与矫直回火两种。预应力钢丝经过矫直回火后,可消除钢丝冷拔中产生的残余应力,提高钢丝的比例极限、屈服强度和弹性模量,并改善塑性;同时解决钢丝的伸直性,方便施工。在先张法构件中为保证高强度钢丝与混凝土的可靠粘结,钢丝的表面需要经过刻痕处理。预应力混凝土用高强度钢绞线(简称预应力钢绞线)是在绞线机上以一根钢丝为中心,其余钢丝围绕其进行螺旋状绞合,再经低     

基于温度历程的高强钢丝应变及应力计算方法

在已有1 770级φp5低松弛预应力钢丝高温力学性能试验研究基础之上,建立了高温下预应力钢丝考虑温度历程的应变及应力计算方法.其中的应变计算方法以钢丝应变变化为研究对象,考虑了钢丝温度变化过程中蠕变、温度膨胀、应力变化及变形模量变化对钢丝应变的影响;应力计算方法以钢丝应力为研究对象,考虑了钢丝温度变化过程中应力松弛、温度膨胀、应变变化及变形模量变化对钢丝应力的影响.通过试验验证了应变及应力计算方法的可行性,结果表明,这两种计算方法可用于预应力结构的抗火性能分析.     

高温下及高温后1770级ф~P5低松弛预应力钢丝力学性能试验研究

鉴于预应力钢丝高温下及高温后的力学性能是开展预应力结构抗火设计及进行火灾后预应力结构损伤评估与修复的重要依据,对16个1770级P5低松弛预应力钢丝试件进行了高温下拉伸试验,14个钢丝试件进行了高温后拉伸试验。试验表明,随着温度升高,高温下钢丝应力-应变关系曲线形状趋于平缓,钢丝的强度、弹性模量等力学指标不断退化;对于高温后钢丝,温度历程低于300℃时,钢丝力学性能变化不明显;高于300℃时,随温度历程的升高,钢丝应力-应变关系曲线逐渐软化,钢丝各项力学指标逐渐退化。应用粘弹性力学理论,得到了去除加载速率影响的高温下钢丝应力-应变关系曲线,得到了钢丝各项力学指标在高温下及高温后的退化规律,建立了高温下及高温后的钢丝应力-应变曲线方程。为开展预应力结构抗火性能分析及火灾后损伤评估提供了基础性素材。     

800MPa级冷轧带肋钢筋预应力砼受弯构件性能试验研究

一、前言 在我国建筑工程中,采用冷拔低碳钢丝制作量大面广的中小型预应力砼构件,由于冷拔低碳钢丝的伸长率低,引起配筋构件延性不足的缺点。为了改善和提高冷拔低碳钢丝预应力砼构件的性能,急需研制材性好的钢材。成都钢铁厂研制了800MPa级冷轧带肋钢筋,直径为4mm和5mm的两种,抗拉强度为:σ_b≥     

中强度冷轧带肋钢筋基本性能

本文介绍了中强度冷轧带肋钢筋的机械性能和应力松弛试验结果。同时对该种钢丝配筋的预应力空心板的强度、刚度和抗烈性也进行了试验。中强度冷轧带肋钢筋的强度标准值为 1170MPa ,极限伸长率 (δ10 0 )为4 0 % ,松弛损失 (10 0 0h ,2 0± 1℃ )不超过 8%σcon。与 6 5 0级钢筋相比 ,这种钢筋强度较高 ,可节省预应力钢筋 40 %左右     

预应力张拉参数的控制与检验

预应力张拉工艺直接关系到预应力砼结构的可靠性和安全度。因此,其张拉值是保证预应力结构的决定性技术参数。一、张拉参数的确定预应力筋的张拉参数,除冷拔低碳钢丝外,还包括张拉力和张拉伸长值。张拉力一般由定期校验后的张拉机上的油表或弹簧测力计读出,但伸长值则无法直接从机具仪表上读出,根据张拉时结构处于弹性阶段的特点,可先采用虎克定律进行理论计算,尔后与实际张拉值比较,从而得出施工是否满足规范要求。 1.钢筋理论伸长值的确定虎克定律公式为:ε=σ/E(1) 式(1)两边各乘以长度L得: (σ/E)L=εL又因△L=εL,故(σ/E)L=△L(2) 式(2)表明长度为L的弹性体作用于σ应力时产生的伸长△L。     

不同温度-应力途径下预应力钢丝的强度试验研究

通过对四种常用的预应力钢丝在高温下,考虑不同的温度应力途径时的强度试验,分析了各种预应力钢丝在20℃～800℃范围内的屈服强度、极限强度,给出了相应的计算公式,同时分析了不同温度应力途径下各种预应力钢丝的强度差异。     

悬臂框架局部钢纤维增强混凝土的试验及应用

南通新体育场工程设计采用非预应力悬臂变截面框架现浇梁板屋面,悬挑部分16.15m。开间4.4m,共9间,中间设伸缩缝2道。计算表明,在悬臂根部处受拉区边缘最大拉应力σ_(max) 达6MPa以上,而300号混凝土R_L～b为2.1MPa,因此有可能出现裂缝。悬臂结构最大弯矩和剪力同时出现在根部截面,在长期荷载作用下,因裂缝开展而使悬臂根部刚度削弱,造成挠度随时间推移而增大。非预应力钢筋混凝土悬挑结构根部受拉边缘不产生裂缝或使裂缝控制在允许的范围内,是值得研究的课题。据资料介绍,在混凝土中掺钢纤维可使R_(WL) 增强1～4倍,所以,该工程采用了国产低碳冷拔钢丝作混凝土加强纤维。该工程安全系数取1.25。为了寻求适合该工     

预应力混凝土构件张拉控制应力值的确定

江浙等省的社队企业一般都能生产预应力钢筋混凝土多孔板、挂瓦板、薄板等预制构件(预应力钢筋一般都采用低碳冷拔钢丝),但对其张拉应力σ_l,却往往认为其值取得越高,构件质量就越好。其实并不如此,当σ_k值取得过高,反而会引起沿预应力筋方向出现不可恢复的纵向水平裂缝,并且使构件本身的塑性减少,容易发生脆断。在冬季,     

关于直埋热网管道预热法的探讨

一、前 言 在无补偿直埋敷设热网管道的设计中,国外广泛采用所谓的“预热法”,国内有些单位亦采用这种方法。这种方法的目的是为了提高热媒温度,扩大无补偿敷设热网管道的应力允许范围。在热网管道中最大热胀二次应力,通常采用下式计算: σ_f=E_tα_t△t (1)式中:σ_f——最大热胀二次应力,MP_a; E_t——钢材在设计温度下的弹性模 数, MP_a α_t——钢材在设计温度下的线膨胀系 数, m/m℃; △t——热媒最高温度与管道安装温 度之差, ℃; 而该温度之差△t=t_b-t_a     

YC10—D型预应力张拉机

YC10—D型预应力张拉机的研制是城乡建设部科技局下达的科研项目。该机是长线法生产冷拔低碳钢丝预应力构件的专用张拉设备。 冷拔低碳钢丝预应力技术在我国已有二十多年的历史,特别是近十年内更有飞跃发展。各种冷拔低碳钢丝预应力构件,已成为城乡建设中用量最多的构件。但是,作为预应力技术专用的张拉机,一直没有定型产品