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探讨了L2、L4铝箔生产过程中双合轧制后,箔材麻面粗糙度与砂眼数量之间的关系,对其机理进行了初步讨论。 相似文献
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针对实际生产中由于Te的熔点、沸点均较低,在冶炼、浇铸过程中极易气化,使其含量难以控制且回收率较低; Te大多富集在硫化物附近,进一步恶化含Te硫系易切削钢的热加工性,导致轧制过程中产生轧件劈头开裂的问题,利用Gleeble-3500热模拟试验机对含Te硫系易切削钢1214Te的高温塑性规律进行了研究,确定了最佳轧制工艺参数,并成功轧制了φ16 mm盘圆。轧材检验结果表明,1214Te盘圆的布氏硬度不大于170HBW;盘圆夹杂物形貌主要为椭球状或短棒状,分布较为均匀;在相同的切削加工条件下,1214Te盘圆切削效果优于硫系易切削钢1215MS。 相似文献
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本文叙述了在工业性生产中将异步轧制工艺用于老平整机改造后,取得了良好的平整效果,同时讨论了异步平整中出现的一些情况。 相似文献
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采用数值模拟的方法研究了小H型钢的万能轧制咬入变形过程。模拟结果表明:在咬入阶段轧件头部的翼缘产生横向扩张,高度、宽度尺寸偏大,腹板中间薄、两边厚;同时,轧制力变化对轧辊产生冲击,立辊所承受冲击更严重。 相似文献
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《塑性工程学报》2016,(3)
带钢平整过程中,平整辊表面粗糙度、辊径等工艺参数对带钢表面质量控制有重要的影响。采用有限元法,通过建立不同粗糙度的平整辊模型,对平整工艺进行数值模拟,研究了不同平整参数下复制率的变化规律。结果表明,粗糙度复制率随压下率的增大而增大,随平整速度的增大而减小。同时,在相同压下率并忽略平整前带钢的粗糙度下,在复制率都未达到饱和时,粗糙度复制率随粗糙度增大而减小。摩擦系数的改变对小粗糙度下平整复制的影响更为显著,而大直径辊更容易获得大的平整粗糙度复制率。另外,采用析因法得到压下率和平整辊表面粗糙度是影响平整后带钢表面粗糙度的主要控制因素。研究结果有助于加深对表面粗糙度复制过程的认识并为平整工艺的优化和改进提供理论依据。 相似文献
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对化学气相沉积(CVD)多晶金刚石膜进行激光平整化的正交试验,使用场发射环境扫描电子显微镜(SEM)进行形貌分析,激光共聚焦扫描显微镜测量线粗糙度Ra、面粗糙度Sa和切缝锥度,分析激光参数对CVD膜平整化的影响。结果表明:影响切缝锥度的因素依次为脉冲宽度、脉冲频率、进给速度和激光电流,影响线粗糙度Ra的因素依次为进给速度、激光电流、脉冲频率、脉冲宽度。正交试验优化后,当激光电流为64 A、脉冲宽度为400μs、脉冲频率为275 Hz、进给速度为100 mm/min时,可获得最佳的切槽表面形貌。采用该优化参数进行面扫描,测得面粗糙度Sa为11.7μm;进一步增加入射角度至75°时,面粗糙度Sa降低至1.9μm,实际去除效率达到1.1 mm3/min。 相似文献
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在现代机床制造业中 ,为了不断地降低生产成本 ,缩短生产周期 ,提高滑动导轨副的使用寿命。镶钢导轨被广泛采用 ,一般硬度要求大于HRC58。过去我们通常采用T8、T10、CrWMn、GCr15等材料对截面小于50mm× 12 0mm ,长度不大于 80 0mm的镶钢导轨进行整体淬火 ,硬度可达到HRC55左右 ,磨后分段拼接达到一定的需要长度。其缺点是受截面尺寸、长度尺寸的限制 ,硬度偏低 ,拼缝过多 ,不美观。拼缝处易崩裂 ,影响使用 ,甚至造成废品。拼装后对导轨面需再进行一次磨削才能满足滑台导轨制造精度要求。近年来我们采用T8材料经超音… 相似文献
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针对VC辊平整机湿平整轧制过程中的产品板形与表面粗糙度控制几乎完全依赖于辊系参数,以及轧制压力与前后张力等关键轧制工艺参数的设定往往以考虑产品力学性能为主,造成轧制稳定性差、产品的板形与表面质量控制精度偏低的问题,充分结合VC辊平整机组湿平整轧制的设备与工艺特点,以轧制稳定性为优化目标函数,将板形、力学性能及表面粗糙度作为约束条件,提出一套适用于VC辊平整机组湿平整轧制过程的关键轧制工艺参数的优化设定技术,并将其推广应用到某1550VC辊平整机组的生产,把轧制压力、前后张力等3项关键轧制参数作为整体进行协调设定,在提高生产效率的同时,保证产品质量,提高了经济效益,具有推广应用价值。 相似文献
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板形和表面质量是高强钢带钢的重要质量指标。为了提高高强钢带钢的板形质量,更好地满足用户需求,针对高强钢带钢存在的板形问题,建立了一套针对高强钢带钢平整机的辊型曲线及工艺参数优化数学模型,开发了高强钢带钢专用平整工艺及配套的平整机辊型曲线,实现了屈服强度高达690MPa带钢的平整。 相似文献