鼓风机电机故障的诊断与处理

大庆石化分公司水气厂的4台DP250-41型离心式鼓风机是污水处理场重要设备,能否正常运行是污水生化处理的关键。2002年12月,该车间离线监测发现C001-4#鼓风机的4个测振点振动升高,观察运行至2003年2月,振动进一步加剧。最大振动从2002年3月的1.9mm/s升到2003年2月的8.4mm/s,远超过4.5mm/s的允许值。其趋势图见图1。图1C001-4振动趋势1初步振动分析鼓风机电机转速3000rpm,功率440kW,结构简图及测点布置见图2。图2测点布置及结构从图1看出,测点3、4的振动幅值跃升幅度比测点1、2大,联轴器侧的测点2、3比1、4测点幅值跃升幅度大。初步分析认为…     

离心压缩机组透平振动诊断与原因分析

离心压缩机组V-VT101是苯酐装置的重要关键设备,是公司重点特护机组。压缩机型号为G TO98LiLo,单级叶轮,轴功率1360kW,额定转速4472r/m in。汽轮机型号ENK25/28/37.5,抽汽凝汽式透平,叶轮级数18级,调速范围8020～13392r/m in。2004年3月13日,透平前、后轴承振动值突然增大,并且呈持续增长的趋势,前轴承的最大振幅为57滋m。为找到振动的原因,我们及时进行了仔细的分析,以便为抢修决策提供科学依据。1透平检修前振动测试与分析机组测点布置如图1所示。根据我们对机组振动信号采集到的数据表明,透平联轴节两侧的轴承(测点③④)振动值较小,…     

催化装置压缩机振动分析及改进

某厂因催化装置的生产工艺改变 ,遂对富气压缩机组进行了改造 ,主要内容是富气压缩机的转子、隔板以及轴封 ,并将单向离合器与压缩机、压缩机与齿轮箱、齿轮箱与电机联接的三套联轴器由齿式更新为叠片式联轴器。但改造以后试车发现该机组振动较大 ,已影响机组的正常运行。机组布置见图 1。图 1　机组布置示图1　振动现象该机组安装了Ｂｅｎｔｌｙ的 72 0 0和 330 0系列传感器 ,径向振动探头分别布置在靠齿轮箱侧和汽轮机侧。比较几次试车数据 ,发现机组的振动主要集中在压缩机上 ,特别是靠近压缩机转子悬臂端 (压缩机轴靠近齿轮箱侧 )位置振…     

往复式压缩机工艺管线振动超标与治理

针对天然气长输管线常用的往复式压缩机工艺管线振动严重超标的问题,通过对不同工况下关键测点的振动测试和压力脉动分析,结合测点的测试数据和频谱特性,得出了压力脉动是导致管线振动主要原因的认识。为了控制压力脉动以消减激振力,根据现场的工艺要求,提出了增加汇气管的缓冲容积和改善管道配置的治理措施。完成整改后,再次进行了关键测点的振动测试和压力脉动分析,数据表明:整改前后压缩机在相同工况参数下运行时,测点最大振动位移由289.76μm降低到47.2μm;最大振动速度由34.26 mm/s降低到5.18 mm/s;压力脉动也符合API 618标准的要求。同时,管线的振动烈度满足多台压缩机同时运行的要求,使得增压站的天然气处理量至少由67.41×10~4m~3/d提升到119.52×10~4m~3/d。该案例表明,对压缩机进行变工况振动测试和频谱特性分析,可方便地找出主要振动源,为管道的减振治理提供依据。     

柱塞泵管线的阻尼减振应用

为了解决某石化企业柱塞泵入口管线的振动问题,研究了阻尼减振技术。在测量振动管道的布置参数后,用ANSYS建立管道模型并进行模态分析,结合现场管道的振动情况,找出管道振动的原因,并提出解决方案;进一步运用SAP2000进行阻尼减振模拟仿真,提出了优化方案。在柱塞泵不停机、管道结构不改变的情况下,按指定方案安装阻尼器后,柱塞泵入口管线的最大振幅由1 175μm降到了132μm,降幅高达89%。改造后的管线所有测点振动幅值降幅都超过了70%,且处于安全范围之内,实现了整个机组长期稳定运行。     

蒸汽透平压缩机组振动分析

针对101-J/JT蒸汽透平压缩机组在半个月内有7次振动值接近报警的情况,通过频谱分析和诊断,确认是工艺不稳引起的轻微喘振。同时对增速器测点振值在年度大修前后的变化也进行了分析。     

氢气增压汽轮机轴振动增大原因及解决措施

针对某炼化公司连续重整装置在低负荷下,氢气增压机K-202的汽轮机在运行中出现的轴振动增大的问题,从多个角度分析原因,并取多组数值,通过计算对K-202运行参数进行处理,寻找与汽轮机轴振动变化趋势相同的运行参数,最后得出K-202的1、2级压缩机功率差值在汽轮机功率中占比增大是汽轮机轴振动增大的主要原因.从压缩功率公式...     

同起点整周期采样模板的设计

在大庆石化总厂大型旋转机械数据采集系统中，为了减少旋转机械振动信号FFT时的泄漏效应与栅栏效应，保证在同一时刻对多路信号进行同相位采样，设计了随工作频率自动调整采样频率的同起点整周期采样模板。同起点整周期采样指在同一时刻N个周期内对多路振动信号同时进行采集。１工作原理轴振动位移检测原理如图１所示，X、Y振动传感器分别为安装在同一横截面上的水平和垂直振动传感器，综合X、Y振动传感器的输出信号就可以得到轴在该截面的振动状态。沿轴向布置若干对测振传感器，以便观察整个轴的振动状态。键相槽为轴上一固定标记，轴…     

基于多体动力学的汽轮机振动声辐射机理及传递路径

采用多体动力学方法进行汽轮机机械振动激励源精确分析,在激励源分析结果的基础上研究低频激励下的机组振动响应,并采用声传递向量（Acoustic Transfer Vector,ATV）方法研究汽轮机组表面与外场辐射的声压传递贡献量,从多体动力学的角度并结合流固耦合的方法综合分析汽轮机组振动噪声产生机理并研究噪声典型传递路径。研究结果表明,旋转激励源为汽轮机组的主要振动激励源,在低频段汽轮机组辐射模式为单极子,在中高频段汽轮机组辐射模式为偶极子。由噪声辐射的指向性极坐标图可知,在不同高度处噪声指向性相似,并都在长度方向上取得噪声声压级较大值,具有较强的指向性。计算方法对汽轮机组减振降噪研究具有一定的指导意义。     

小功率汽轮机轴端密封及注气系统技术改造

针对小功率汽轮机的轴端密封泄漏现象，分析了轴端密封的常见结构形式和特点，提出了基于新型蜂窝密封结构的改进方案。采用蜂窝密封替代梳齿密封可以增大阻尼、抑制转子振动。蜂窝密封组合结构的密封性能好，适用于高压差的密封场合。通过调整注气管路，实现了高、低压侧注气压力单独可调，解决了排空不畅的问题。对中国石化广州分公司多台小功率汽轮机的轴端密封和注气系统进行改造，改造后的轴端泄漏明显改善，注气和排空管路通畅，说明该技术行之有效。     

空压机超临界转速异常振动信号的检测方法

利用分析仪器对设备进行及时诊断是保证大机组稳定运行和排除故障的最常用的方法之一。大庆石油化工总厂水气厂一空分车间的空气压缩机组经1998年7月检修，在开机过程中，转速经过临界转速后超过某一值时，空气压缩机人口侧的振动值迅速上升，并超过跳车值而联锁跳车（此过程太快，人眼观察不清楚）。为了查找故障原因，先用FASTTRACK分析仪对机组机壳上的各测点在低转速下（2000r／min）进行了测量，同时用CF200分析仪从本特利表上获取振动信号，对该机组的各个测点的振动信号进行了监测分析，发现振动值都正常。但是机组超过临界转速…     

重催装置四机组改造

1 前 言我厂重油催化裂化装置四机组1991年投产,由烟机、轴流风机、汽轮机、齿轮箱、电动/发电机组成,机组结构见图1。由于轴流风机、工业汽轮机、齿轮箱先天不足,因此运行状态很不理想,现场显示轴流风机振动值已达100mm,汽轮机振动值高达160mm,机组已经运行在极端危险的工况下。同时,由于四机组经常发生故障,相当一段时间要靠备用风机来维持生产,而备用风机的风量只有主风机的70%,装置处理量大幅降低,严重影响厂里的经济效益,因此必须进行改造。图1 四机组平面结构2 四机组改造考虑到机组改造施工是利用装置大修期间,时间紧迫,所以必须…     

电力振动器激振作用下的套管串振动特性

振动固井是一种能够明显提高固井界面胶结强度的新方法,但推广使用该方法则需要解决水泥浆候凝阶段如何使固井管柱产生井下径向振动的问题。为此,研制了电力振动器。该振动器由高温电机振动组件把电能转化为机械能,电机振动组件通过输出轴带动偏心块旋转形成激振源,对套管串底部产生一个沿轴向方向旋转的激振力;然后运用主坐标分析法,分析激振力在直井套管串产生的振动特性,得出电力振动器振动对套管串产生的动响应模型;最后以某井井身结构设计为依据,分析了不同套管串长度、不同激振力和不同振动频率对套管串最下端的振动幅值的影响。研究结果表明:(1)套管串长度与套管串最下端的振动幅值呈反比关系;(2)激振力与套管串最下端的振动幅值呈正比关系;(3)振动频率的平方与套管串最下端的振动幅值呈反比关系。该研究成果可为在不同井深和不同振幅需求的固井现场应用振动固井技术提供理论支撑。     

基于加速度传感器的钻柱振动测量方法研究

为了预防钻柱振动失效,采用加速度传感器测量钻柱的纵振、横振、扭振及耦合振动。给出了加速度传感器在钻柱上的安装位置和数量,建立了加速度传感器测试信号值与钻柱振动值的关系式。采用ANSYS数值仿真软件模拟了钻柱的4种振动工况,数值仿真得到的钻柱振动加速度值与理论计算结果误差<5%。为钻柱振动测量工具的设计提供了理论依据。     

泥浆振动筛动力分析

本文从振动力学推导出泥浆振动筛最佳工作状态的振动方程,并由此取得合理的筛架结构和筛网绷紧方式。筛网法向振动加速度是振动筛排屑的动力,通过理论分析,对产生该加速度的因素——激振质量与其偏心距乘积me和激振轴转速n——的选值提供了依据,提出了提高筛网排屑能力以及筛架和筛网工作寿命的有效措施。     

主风机轴瓦剥落和磨损原因

主风机轴瓦剥落和磨损原因长岭炼油化工厂（４１４０１２）朱铁光，李志强，陈大禧我厂催化裂化装置用的２号Ａ、２号Ｂ主风机是１９８９年底投用的，两台机组的布置如图１所示。图中数字表示振动的测点位置。图１机组布置及振动测点位置机组运行中，电机轴向振动较大，其...     

黄土强夯理论研究与施工验证 续1

例如图5就是采用锤质量为12t、落距17m、夯击地基时土体中冲击加速度的实测分布曲线图。其单击能量为2×10~6J、夯锤触地瞬间的冲击加速度为120g左右,地面下2.5m处即降低为40g、地下6m处为2g,在地下7m处的冲击加速度已经小于g。据分析,这样的振动加速度(冲击加速度)值只能引起土体的弹性变形,不会产生塑性沉降压缩和振密上体。因此在这种能量夯击下的有效加固深度不大于7m。     

空气压缩机高压缸振动分析

我公司二化肥合成氨装置是 1996年从加拿大引进的二手设备 ,于 1999年正式投产。其中空气压缩机组是 196 5年由美国DELAVAL公司制造的 ,压缩机分为高低压两缸四段 ,高压缸叶轮与轴间为无键过盈配合 ,高压缸径向轴承为 5块可倾瓦 ,止推轴承为金斯伯雷型 ,机组工艺流程见图 1。1 段间换热器　 2 10 1 JT汽轮机　 3 10 1 JLP压缩机低压缸　 4 10 1 JHP压缩机高压缸图 1　 10 1 J/JT空气压缩机组工艺流程2 0 0 2年 7月机组大修后运行状况良好。2 0 0 3年3月 ,随环境温度升高 ,高压缸轴承振动呈跳跃式变化。中午气温最高时 ,振动值达 1…     

离心压缩机管线过滤分离装置阻尼减振技术

针对丙烯压缩机进口管线气液过滤分离装置存在较大的振动问题,采用ANSYS软件建立整体管道模型并计算其模态,利用SAP2000软件模拟对比施加阻尼前、后管道振动情况,并优化设计阻尼器的安装方案;最后在不停工的情况下,对管线进行阻尼减振改造。改造后离心压缩机主管线振动幅值平均减小75%,监测仪表处最大振幅从1 900μm降低至350μm,降幅81. 6%;液位计最大振幅从2 300μm降至320μm,降幅86. 1%。该阻尼减振技术有效控制了主管线振动的同时也降低了监测仪表与液位计的振幅,保证了压缩机的稳定工作以及生产安全。     

烟气轮机长周期高负荷运行的途径和方法

北京燕山分公司2000kt/a催化裂化装置的烟气轮机机组,在投运的几年内,存在电仪故障多、气轮机轴振动大及回收率低等一系列问题。通过技术攻关及操作优化,烟气轮机的轴振动值最大不超过70μm,发电量提高至13000kW·h以上,每年停机检修的时间可控制在15天以内,全年的净收效益将达到5460万元,每年可提高效益1620万元。与装置同步运转率由2004年的87%提高到96%,显著提高了经济效益和社会效益。