12Mn钢CCT曲线的测定与分析

采用热膨胀仪测定了12Mn钢在不同冷速下过冷奥氏体连续冷却转变的膨胀曲线,采用膨胀法结合金相-硬度法获得了12Mn钢过冷奥氏体冷却转变曲线(CCT曲线),研究了冷却速率对12Mn钢组织及硬度的影响规律,并应用JMatPro软件模拟了CCT曲线.结果 表明,12Mn钢的Ac1和A c3分别是692和855℃;组织主要有铁...     

27SiMn钢连铸坯热塑性研究

应用Gleeble3800热模拟试验机,对27SiMn钢连铸坯进行了热塑性测试。分析了27SiMn试样的显微组织与脆性的关系,研究了测试温度范围内钢的脆化原因。试验结果表明:550~1200℃的脆性温度区域为600~850℃,其断面收缩率z=23.0%~50.0%;塑性温度区域为900~1200℃,其断面收缩率均在60%以上,为指导27SiMn钢的连铸生产提供理论依据。     

U71Mn重轨钢CCT曲线测定及钢轨强化工艺分析

利用Formastor—Digital全自动相交仪测定了U71Mn钢的CCT曲线,对其连续冷却转变进行了全面研究,建立了珠光体片层间距Sp硬度HV和冷却速度v之间的线性回归方程,对钢轨的强化工艺进行了初步探讨。     

37Mn5连铸坯高温热塑性的研究

在Gleeble-1500D热模拟机上,针对37Mn5钢连铸坯,进行了热塑性测试.分析了37Mn5试样的显微组织及试样断口性质与塑性的关系.研究了第Ⅲ脆性区的脆化原因.实验结果表明:在1 300℃至800℃区间存在两个脆性温度区,第Ⅲ脆性温度域为900～800 ℃,其断面收缩率ψ=60.23%～29.61%;为指导37Mn5管坯钢的生产实践提供理论依据.     

SPCC钢CCT曲线测定与分析

结合膨胀法和金相-硬度法,利用Gleeble-1500D热模拟试验机测定了SPCC钢的临界点Ac_1、Ac_3,测得该钢在不同冷速连续冷却时的膨胀曲线﹑相转变点;分析了连续冷却过程中相转变及组织转变的规律;测定了不同冷速下相转变后的硬度,获得了SPCC钢连续冷却相转变曲线(CCT曲线)。结果表明:SPCC钢在连续冷却过程中发生了奥氏体向铁素体和珠光体的转变,且室温金相组织基本为铁素体,而珠光体量比较少;随冷却速率的增加,相变温度降低,晶粒尺寸从24μm减小到12μm,硬度变化不显著。     

65Mn钢CCT曲线及圆锯片淬火工艺

用全自动相变测定仪测定了圆锯片常用６５Ｍｎ钢的连续冷却转为曲线，研究了不同连续冷却速度下得到的组织，为合理制订圆锯片的淬火工艺提供了依据，得到了最佳淬火工艺曲线。     

CLAM钢CCT曲线的测定与分析

利用高分辨率Bhr DIL-805 A/D相变仪结合金相-硬度法研究了CLAM钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线)。根据实验数据测得了A_(c1),A_(c3),M_s和M_f点,以及得到了不同冷却速率连续冷却膨胀曲线。结果表明:当冷却速率小于2℃/min时,发生了铁素体转变,主要得到块状铁素体组织,渗碳体在铁素体边界富集,并且数量随着冷却速率的升高而增加;当冷却速率在3~5℃/min时,发生铁素体和马氏体转变,得到铁素体和马氏体组织;当冷却速率大于10℃/min时,只发生马氏体转变,得到完全马氏体组织。     

船板钢CCT曲线的测定与分析

利用Gleeble3500热模拟试验机对船板用钢进行模拟试验,采集温度-膨胀量曲线,并结合金相法、硬度法绘制出试验材料的CCT曲线。分析CCT图和试验钢显微组织照片,得出不同冷却速度下该钢的组织转变情况。随着冷却速度的逐渐增大,试验钢的组织由多边形铁素体、准多边形铁素体逐步向粒状贝氏体、贝氏体铁素体的转变,同时显微硬度也随冷速的升高呈明显的上升趋势。     

20Cr1Mo1V钢CCT曲线的测定与分析

在Gleeble-3800热模拟机上测定了20Cr1Mo1V钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(动态CCT曲线)。根据测得的CCT曲线,分析以不同冷却速度连续转变时的组织转变;阐明冷却速度与组织的演变以及硬度变化的关系。结果表明:当冷却速度为10~25℃/s时,获得贝氏体;动态CCT曲线的测定为生产实践和新工艺的制定提供了参考。     

HQ785钢CCT曲线测定及显微组织研究

利用Gleeble-2000热/力模拟实验机测定了HQ785钢的CCT曲线,分析了不同冷却速度下HQ785钢的显微组织及硬度。     

65Mn钢连续冷却转变动态CCT曲线及组织

利用膨胀法结合金相-硬度法,在Gleeble-3500热模拟机上测定了65Mn钢连续冷却转变动态CCT曲线;研究了冷却速度对组织的影响。结果表明,当冷却速度小于10℃/s时,转变产物为铁素体和珠光体;当冷却速度为10～40℃/s时,转变产物是铁素体、珠光体和马氏体;当冷却速度大于40℃/s时,转变产物为完全马氏体组织。     

QP980钢CCT曲线的测定

采用膨胀法并结合金相法和硬度法,利用Gleeble-1500D热模拟试验机测定QP980钢在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,利用Origin软件绘制QP980钢过冷奥氏体连续冷却相转变(CCT)曲线,分析冷却速度对QP980钢组织和硬度的影响。结果表明:QP980钢过冷奥氏体的冷却速度小于1.5℃/s时,主要发生铁素体、珠光体和贝氏体的转变;随着冷却速度的增加,铁素体软相组织不断减少,贝氏体等硬相组织不断增加,硬度值增加显著;冷却速度在2℃/s~10℃/s范围内主要发生贝氏体和马氏体的转变,硬度值变化较显著;冷却速度大于10℃/s时只发生马氏体转变,硬度值变化趋于缓慢。     

H13钢CCT曲线的测定与分析

利用DIL805A型淬火变形膨胀仪对H13钢进行连续冷却转变试验。利用膨胀法结合金相-硬度法绘制H13钢的连续冷却转变(CCT)曲线。研究了冷速对试样组织和硬度的影响。比较分析980、1030℃两种奥氏体化温度所测CCT曲线的异同。结果表明:马氏体转变的临界冷速为1℃/s。随奥氏体化温度降低,Ms点升高,贝氏体转变区域减小,珠光体转变区域增大且向左偏移;随冷却速度增大和奥氏体化温度升高,试验钢硬度增大。     

新型压力容器用钢CCT曲线的测定

利用Formastor-F热膨胀仪测定了新型压力容器用钢过冷奥氏体连续冷却C曲线即CCT曲线。结果表明，在冷却速度为1℃／min～10℃／min时可获得F＋P；5℃/min～1℃／s时可获得F＋P＋B＋M（少量）；1℃/s-2℃/s时可获得F＋P＋M；22℃/s～50℃／s时可获得F＋M。     

Q390钢焊接CCT曲线的测定

模拟Q390钢焊接工况,利用热膨胀法通过Gleeble1500热模拟机测定Q390钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线).采用光学显微镜、扫描电镜对不同冷却速度下的试样进行显微组织观察及分析,通过对Q390钢连续冷却特性的分析和比较得出Q390钢的SH-CCT曲线.结果表明,SH-CCT曲线分为3个区域,高温区的铁素体+珠光体转变区,中温区内的贝氏体转变区,低温区的马氏体转变区.在0.015～0.1℃/s的冷却速度范围内获得铁素体+珠光体+粒状贝氏体的整合组织;在0.5～1℃/s冷却速度范围内有大量的粒状贝氏体组织生成;当冷却速度大于25℃/s时,有马氏体与残余奥氏体整合组织生成.     

DP980双相钢CCT曲线的测定与分析

在Gleeble-1500D热模拟试验机上测定DP980双相钢的连续冷却相转变曲线(CCT曲线),结合金相显微组织及维氏硬度,分析了不同冷却速度连续冷却时的组织转变,阐明了冷却速度与组织演变以及硬度变化的关系。结果表明:DP980钢在很大的冷速区间内都仅发生铁素体和贝氏体转变,只有当冷却速度达到50℃/s时,才开始发生马氏体转变。随冷速的提高,尤其在0.5~20℃/s时,硬相的贝氏体含量逐渐增加,硬度随冷速的提高增加的较为明显;冷却速率为20~50℃/s时,硬度提高趋于平缓。     

超高强锚杆钢CCT曲线的测定与分析

以超高强锚杆钢为研究对象,利用Gleeble-3800型热模拟试验机研究了冷却速度、连续冷却条件对其膨胀曲线的影响,并结合金相-硬度法绘制出该钢的连续转变冷却曲线(CCT曲线).结果表明:试验钢的临界相变点Ac1和Ac3分别为732和883℃;在冷却速度为0.5～25℃/s的范围内,随着冷却速度的提高,试验钢在连续冷却...     

含Mo元素CL60钢CCT曲线的测定及分析

在Gleeble-3800热模拟机上测定了含微量Mo元素CL60钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,并采用金相-硬度法,测定了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了冷却速度对其显微组织演变以及硬度的影响。结果表明:当冷却速度小于1℃/s时,实验钢的转变产物为先共析铁素体和珠光体组织;当冷却速度增加到2℃/s时,开始发生贝氏体转变;当冷却速度增加到5℃/s时,开始发生马氏体转变;冷却速度在5～10℃/s的范围内时,转变产物为少量铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体所组成的混合组织;当冷却速度为15℃/s时,先共析铁素体消失;当冷却速度为20～40℃/s时,转变产物为珠光体和马氏体混合组织;当冷却速度大于50℃/s时,转变产物全部为马氏体组织。随着冷却速度的增大,实验钢的硬度逐渐增大。尽管Mo元素的加入能细化珠光体片间距,但加Mo元素CL60钢在生产过程中得到理想组织的条件更加苛刻。为避免贝氏体、马氏体等非理想组织出现,不同部位的冷却速度须严格控制在2℃/s以下。     

不同V含量50Mn钢的热力学分析

为预测和控制50Mn钢中V元素的析出物,利用Thermo-Calc热力学软件计算了不同V含量50Mn钢的平衡相。结果表明,随V元素含量的增加,50Mn钢相图有向右移动的趋势。V(CN)相析出量及V(CN)相中V元素含量均存在拐点温度600℃。600℃以下,V(CN)相析出量与V元素含量呈反比关系;而超过600℃,V(CN)相析出量与V元素含量呈正比关系。