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通过宏观和微观观察与分析 ,对制钡盐蒸发器的 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢列管开裂原因进行了讨论。认为列管开裂起源于内壁的点蚀坑 ,裂纹的扩展方式为腐蚀疲劳和应力腐蚀开裂。指出消除加工过程的残余应力可防止SCC的发生 ,同时可选用双相钢 ,Cr5Mo、ND钢或 0 8Cr2AlMo做为列管材料。 相似文献
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《石油化工设备技术》2020,(1)
采用化学成分分析、机械性能试验、微观组织分析和断口SEM观察以及能谱分析等方法,对甲醇合成反应器0Cr18Ni9不锈钢换热管断裂的原因进行了分析研究。结果表明:反应器壳程锅炉给水中的Cl~-形成腐蚀环境,在工作应力和温度的作用下,在管外壁点腐蚀坑处萌生裂纹并向内壁扩展,直至贯穿;断口呈现解理断裂特征,为沿晶和穿晶的脆性断裂;换热管断裂原因为氯化物应力腐蚀开裂。 相似文献
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某炼化企业仪表风冷却器在运行中换热管发生了开裂失效,通过宏观形貌观察、微观形貌观察、能谱分析和金相组织分析等技术手段分析了该换热管发生开裂失效的原因,并提出了相应的解决方案。分析结果表明:该换热管材质为S31608奥氏体不锈钢,该换热管发生开裂的主要原因是氯化物应力腐蚀开裂,其次为温差应力较大引发的腐蚀疲劳开裂。为了解决该换热管的开裂失效问题,应确保工艺操作平稳,对换热器结构进行优化设计,换热管应选用超低碳不锈钢材质。 相似文献
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特定条件下的奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂行为 总被引:1,自引:0,他引:1
文章研究了退火态1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在78±5℃的纯NaCl溶液和NH4Cl加NaCl混合溶液中的应力腐蚀行为。结果表明,在22%NaCl中试样经1000h试验不发生应力腐蚀开裂。而浸在3%NH4Cl加17%NaCl,5%NH4Cl加10%NaCl,5%NH4Cl加17%NaCl,5%NH4Cl加25%NaCl四种混合溶液的试样经过小于1000h就产生应力腐蚀裂纹或断裂,所以NH4Cl促进了1Cr18Ni9Ti钢在NaCl溶液中的应力腐蚀开裂。依据断口扫描形貌和裂纹扩展途径的金相观察,探讨了在混合溶液中应力腐蚀机制。 相似文献
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《石油化工设备技术》2016,(5)
中国石油化工股份有限公司石家庄炼化分公司100万t/a汽柴油加氢装置高压换热器E1103多根换热管发生泄漏,换热管材质为0Cr18Ni10Ti。通过对换热管开展宏观形貌观察、金相组织分析、EDS成分分析、腐蚀产物分析等试验,判断换热管失效原因为氨盐垢下腐蚀,该腐蚀是从换热管内部点蚀开始,内表面基体分布密集的点蚀坑,最终小的点蚀坑连接成片,形成大的点蚀坑,导致换热管失效。针对分析结果,制定相应的预防措施,避免了腐蚀发生,保证了换热器的长周期运行。 相似文献
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金聚慧 《石油化工腐蚀与防护》2005,22(3):53-55
对抚顺石油二厂石蜡加氢装置热高分气冷却器E-3A不锈钢U形管束周向开裂的原因进行了初步探讨,从管束的选材、制造、使用、开裂管子外观检查、金相检验、断口分析、腐蚀产物分析几方面得出结论:不锈钢U形管周向开裂是由于在含有氧化物的高温水和水蒸气的腐蚀介质中引起应力腐蚀破裂,直接原因是管束选用的1Cr18Ni9Ti碳含量偏高,且整体热处理工艺严重失误共同造成严重的晶间腐蚀。对防止应力腐蚀开裂提出了相应的措施。 相似文献
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介绍了某石化公司制氢装置中变系统不锈钢管道多次发生腐蚀开裂的情况,通过分析确定裂纹形成的主要原因是奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂。从机理分析,在温度60~150℃时,二氧化碳腐蚀产物厚而疏松、易破损,所以中变系统管道出现裂纹现象较多。通过对腐蚀部位材质检测,其名义材质为0Cr18Ni10Ti合金,但实际不含钛成分;硬度值在HB 230以上,也高于此类材质要求硬度指标HB 187。这些问题说明供货材料合金组织控制不良,在施工过程中焊接工艺又参差不齐,最终导致焊接部位存在过大的残余应力,这些残余应力先破坏了焊接热影响区的晶间钝化膜,再形成点蚀坑并逐步形成裂纹。通过采取消除应力、水质控制、材质升级、操作优化等措施,取得良好效果,确保了装置的长周期运行。 相似文献
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兰州石化公司合成橡胶厂ABS树脂生产装置中的盐水冷凝器,其管束原为U形管式,换热管材质为00Cr19Ni10不锈钢。由于制造过程中U形弯管部位退火处理不佳,加上Cl~-和硫化物的应力腐蚀,致使弯管外侧出现开裂并泄漏。后来将冷凝器管束改为浮头式,较好地解决了换热管开裂泄漏问题。 相似文献
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某企业醋酸乙烯装置的醋酸乙烯精馏塔塔顶回流管道频繁发生泄漏,通过材质分析、宏观及微观形貌分析、介质成分分析、金相组织分析等方法,结合工艺流程,对回流管道失效原因进行了分析,结果表明:回流管道材质为304L不锈钢,管道内介质温度为60℃,存在含水氯化物环境,在焊接残余应力和结构应力作用下,管道发生了氯化物应力腐蚀开裂。建议从材质升级、减少液态水析出和控制氯离子含量等方面采取措施,以减缓回流管道开裂。 相似文献
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建立了奥氏体不锈钢圆管多层对焊残余应力的数值计算模型,该模型考虑了焊接过程中高温引起材料的物理性能常数和力学性能常数变化带来的非线性。焊接温度场采用三角差分法计算,在此基础上利用热弹塑性有限单元法计算分析了1Cr18Ni9Ti钢管多层对焊的残余应力分布。结果表明,这种钢管多层对焊后存在很大的残余应力,尤以圆管内表面焊缝附近区域的双向拉伸残余应力最大。这一结论已被残余应力实测及应力腐蚀敏感性实验所证实,表明在正常焊接工艺条件下多层对焊1Cr18Ni9Ti钢管受焊接残余应力的影响,其抗应力腐蚀性能较差。 相似文献
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采用宏观检查、光谱分析、金相分析、能谱分析等方法对胶粒水管道的开裂进行了检测分析,结果表明裂纹起源于管道内表面,并呈树枝状扩展,具有典型的应力腐蚀开裂特征。从助剂、溶解氧、焊接接头等影响因素分析胶粒水管道的开裂原因,发现其为氯化物应力腐蚀开裂,而金属组织耐蚀能力差、焊接残余应力大、腐蚀介质易积聚等特点则是导致氯化物应力腐蚀开裂出现在胶粒水管道焊接接头部位的主要原因。胶粒水管道材质升级为316L不锈钢后,有效延长了胶粒水管道的开裂时间,缓解了管道的频繁泄漏。 相似文献
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对中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司3.50 M/a重油催化裂化装置吸收塔顶两处材质为0Cr13的短管开裂原因进行分析.根据0Cr13不锈钢特点及其焊接性能,分析了贫气组分、贫气中硫化氢在一定条件下对0Cr13材质的影响、硫化氢对金属的腐蚀和影响.进一步通过吸收塔0Cr13接管的微观组织分析,确定短管开裂主要原因为短管材质硬度远远超过标准,Cr元素含量低于标准要求为造成开裂的内部原因,硫化氢腐蚀和焊接残余应力是短管开裂的外部原因,提出了控制0Cr13短管产生裂纹的关键措施. 相似文献
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针对制氢装置造气区00Cr19Ni10不锈钢管件的外表面开裂现象,采用宏观形貌分析、化学成分分析、拉伸试验、金相显微组织分析、断口分析以及EDS能谱成分分析等方法,对不锈钢管件裂纹产生原因进行了分析。从介质、材料和应力3个因素进行了不锈钢管件开裂机理分析,认为不锈钢管件开裂系氯离子应力腐蚀引起。对今后制氢装置造气区不锈钢管线的安全运行提出了建议。 相似文献
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包忠裕 《石油化工腐蚀与防护》2023,(3):60-64
某炼油厂溶剂再生装置E302水冷器换热管发生开裂泄漏。通过化学分析、金相分析、扫描电镜观察、能谱分析和X射线衍射分析等手段对开裂区域金属材质、腐蚀形貌、腐蚀产物等进行了分析,结合工艺流程综合判断腐蚀开裂原因。综合现场腐蚀情况及分析结果,E302换热管腐蚀的主要原因是:该系列使用NCMA胺液,由于NCMA胺液降解生成的热稳定盐浓度过高,造成E302换热管发生胺应力腐蚀开裂及热胺盐腐蚀,最终导致E302换热管泄漏。 相似文献
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林罡明 《石油化工设备技术》2012,33(4):61-63,72
0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢一般情况下具有良好的焊接性能,但由于其组织和成分的特殊性使其在某些操作条件下,会在焊接部位产生裂纹。文章分析了0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢换热器在稳定化热处理后产生裂纹的原因,提出了有针对性的改进措施,为解决0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢在热处理后出现裂纹的问题提供了一定的参考依据。 相似文献