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我公司生产的154t电动轮自卸车上的大行星齿轮(见图1),材料为20Cr2Ni4A钢,要求齿面渗碳淬火,渗碳层深1.9~2.3mm,齿面硬度58~63HRC,心部及其它表面硬度35~45HRC,端面平面度≤0.6mm。 相似文献
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主减速齿轮渗碳淬火畸变的控制 总被引:1,自引:1,他引:0
图1为主减齿轮的简图,其材料为20CrMo钢。要求零件表面硬度(82±2)HRA,心部硬度30~43HRC,有效硬化层深度0·5~0·7mm,金相组织检验按HB/T 5022—1977《渗碳、碳氮共渗、氮化零件金相组织检验标准》进行,107·8mm内孔畸变量要求热处理前≤0·01mm、热处理后≤0·03mm,B端面畸变量要求热处理前≤0·02mm、热处理后≤0·05mm。零件加工工艺路线:机加工后—渗碳淬火、回火处理—内孔精磨—直接装机使用,所以要求端面畸变精度高,渗碳淬火后端面畸变必须≤0·05mm。由于在产品的试生产中零件渗碳淬火后端面畸变大,废品率高达40%~50%。因此,… 相似文献
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《热处理技术与装备》2020,(3)
对17CrNiMo6、18CrNiMo7-6、12Cr2Ni4渗碳钢进行渗碳淬火畸变的过程特性试验研究。结果表明,渗碳淬火畸变的过程特性符合过程函数的特性,减少渗碳淬火的工序以及合理选择预备热处理方法、淬火温度、渗碳后淬火方式均可大幅降低畸变量,将上述工序参数进行合理搭配,其降低畸变量的效果更为明显。 相似文献
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齿轮渗碳淬火工艺的改进 总被引:4,自引:0,他引:4
QDY10 11摩托车起动机的转轴是传递动力的重要部件。其带齿端部在工作过程中易发生磨损和崩齿。转轴用2 0CrMo钢制造 ,端部齿轮模数为 0 6 ,齿数为 11,节圆直径为6mm。齿轮部位要求渗碳层深 0 2~ 0 3mm ,淬火后表面硬度为 80~ 87HRA。装机后起动机启动寿命应在 1万次以上。齿轮渗碳、淬火在RJJ 6 0 9t井式渗碳炉中进行。原渗碳工艺如图 1所示 ,装机启动仅 10余次 ,齿轮的 11个齿便全图 1 2 0CrMo钢齿轮原渗碳淬火工艺Fig .1Originalcarburizingandquenchingprocess… 相似文献
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本文以12Cr2Ni4渗碳钢为试验材料,对易于变形的大尺寸薄壁渗碳淬火齿轮的工艺孔数量及比例关系,采用按比例缩小的试验齿轮,进行了渗碳淬火工艺过程的畸变量试验。结论是将工艺孔的数量由原来呈4或者4的倍数关系,改进为呈3或者3的倍数关系,且吊装、工艺孔单独或者所有工艺孔整体都呈圆周均布后,畸变量大幅减小,平均减小了60%。也说明了三角形的稳定性原理,在抗畸变上同样具有稳定性的作用。 相似文献
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针对大尺寸薄壁渗碳淬火齿轮畸变量大的实际问题,以3种渗碳钢的C形畸变试样、12Cr2Ni4钢的按比例缩小的模拟齿轮为检测对象,分析了预备热处理方法、材料成分均匀性、渗碳后淬火方式、齿轮结构尺寸等对畸变量的影响。结果表明:提高原材料成分的均匀性、采用调质预备热处理、一次淬火,可使畸变量大幅降低。从齿轮结构考虑,工艺孔的数量按3的倍数设计,工艺孔的圆周直径与齿轮直径的关系按黄金分割律设计,均使畸变量大幅降低;齿轮的径厚比为10时,尺寸畸变量最小,径厚比超过11时,椭圆度畸变大幅增加;将吊装孔、工艺孔设计成等直径,可以大幅降低椭圆畸变。综合运用,可以控制大尺寸薄壁渗碳淬火齿轮的畸变。 相似文献
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分析了某低碳合金结构钢(20CrMnMoH)制造的主传动从动齿轮零件渗碳淬火畸变产生的原因及其控制措施.结果表明,采用适当的工艺方法、装夹方式,可减少淬火畸变,再加上校正,可将变形控制在要求的范围内,从而解决生产中的重要问题. 相似文献
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分析了影响渗碳淬火齿轮畸变的因素和控制畸变的措施,其中包括原材料,热处理工艺,装炉方式等,并以生产实例进行了说明。 相似文献
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渗碳齿轮的热处理畸变及其控制技术 总被引:3,自引:0,他引:3
探讨了渗碳淬火齿轮热处理畸变的规律,分析了影响渗碳淬火齿轮热处理畸变的影响因素,介绍了控制渗碳淬火齿轮热处理畸变的技术,并列举了控制齿轮热处理畸变的实例。 相似文献
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采用美国格里森537型脉动淬火压床减小齿轮热处理畸变,通过分析工艺参数、齿轮钢材的淬透性、压膜的设计与制造精度、淬火压床的结构、淬火阶段等畸变量控制因素,改进从动弧齿锥齿轮工艺试验方案,有效地控制和校正齿轮淬火变形,提高了整体工艺质量。 相似文献