S355J2W与S355J2结构钢组织性能研究

研究了S355J2W与S355J2结构钢的组织性能。结果表明,在S355J2W中,Cu、Cr将对合金的耐候性起到至关重要的作用,并且S355J2W中S含量很低,冶金质量较高,夹杂物含量很少;S355J2W低温冲击韧性高于S355J2。     

热处理温度对S355J2W耐候钢板组织和性能的影响

研究了热轧态S355J2W耐候钢板在300~880℃范围内不同温度加热20 min后空冷热处理的组织和性能。结果表明:热轧态S355J2W钢板中存在一定的变形晶粒,在较低温度退火时(300~650℃),钢板中的铁素体发生再结晶和晶粒长大,逐步变为等轴晶。当热处理温度超过共析转变温度但未能达到完全奥氏体化温度时,部分未溶碳化物残留下来。当对钢板进行880℃的正火处理时,钢板完全奥氏体化,这些奥氏体在随后冷却过程发生了伪共析转变,形成大片珠光体+铁素体,且形成的铁素体晶粒尺寸远大于再结晶晶粒。随着热处理温度的升高,钢板的屈服强度呈现增加的趋势,但当热处理温度达到800℃以上时,钢板的物理屈服消失,抗拉强度陡升,屈强比降低,伸长率下降。三维原子探针结果表明,铁素体内碳原子的局部匮乏是钢板物理屈服消失的主要原因。     

S355J2微合金结构钢奥氏体晶粒长大的热模拟研究

通过热模拟和热处理试验研究了欧标S355J2微合金结构钢奥氏体晶粒的长大规律。热模拟焊接的试验结果表明,当峰值加热温度低于1250℃时,S355J2钢焊接热影响区(HAZ)奥氏体晶粒较细小,并随着保温时间的延长而不断长大;当峰值加热温度高于1250℃时,奥氏体晶粒急剧长大,长大幅度随着保温时间的延长而减小。热处理试验结果为,在低于1050℃加热时,S355J2钢奥氏体晶粒较细小,并且随着保温时间的延长奥氏体晶粒长大不明显;当加热温度高于1200℃时,奥氏体晶粒急剧长大,并且随着保温时间的延长长大幅度较大。     

S355J2与S355J2W细晶粒钢焊接接头力学性能分析

对比分析S355J2+N与S355J2W+N这2种钢板焊接接头的力学性能,尤其在低温冲击功方面是否有较大区别,从而为高速动车组转向架母材选择提供科学数据.     

S355J2W钢转向架盖板自阻加热成形工艺研究

以S355J2W钢作为试验材料,在不同电流密度下进行材料的自阻加热成形试验,以确定最佳的自阻加热电流密度。利用MSC. Marc有限元模拟软件对转向架盖板自阻加热时的温度场进行模拟,确定最佳加热方式,并进行转向架盖板的成形试验。通过对比室温成形工艺与自阻加热成形工艺,结果表明,与室温成形工艺相比,通过自阻加热成形工艺可显著减小零件回弹,提高零件的成形性能,同时消除冷成形带来的诸多组织缺陷。其中成形件的抗拉强度最大可提高13. 7%,伸长率最大可提高23. 7%,从而改善S355J2W钢转向架盖板的成形质量。     

转向架用S355J2W钢MAG焊接接头残余应力研究

利用X射线衍射法和超声临界折射纵波法测量和分析S355J2W钢MAG焊接接头的起弧区、中心区和收弧区残余应力。结果表明:超声波法和X射线衍射法均可用于S355J2W钢MAG焊接接头的残余应力测量,在焊缝和热影响区,超声波法的应力测量值比X射线法的大30~40 MPa。各测试区残余应力分布趋势相近,在焊缝及近缝热影响区为数值较大的残余拉应力,远离焊缝中心的母材为压应力。中心区的残余应力峰值大于起弧区和收弧区。     

多次火焰调修对S355J2W+N钢组织与性能的影响

本文拟研究多次火焰调修对转向架构架常用S355J2W+N钢组织与性能的影响规律,为铁路列车转向架焊接构架的火焰调修提供试验依据。因此,对S355J2W+N钢进行了800℃多次火焰调修,并分析研究了多次火焰调修对S355J2W+N钢的组织和性能的影响规律。结果显示:构架S355J2W+N钢经800℃经三次火焰调修后,拉伸性能和冲击性能略有下降;弯曲性能仍然保持良好;硬度值有所提高,在HV190~HV205之间;显微组织为沿轧制方向呈带状分布的铁素体和珠光体,晶粒度约为9~10级,与母材的相当;疲劳性能比800℃一次调修时有明显提高。     

模拟消除应力热处理对S355J0钢组织与性能的影响

分析正火及不同时间模拟消除应力热处理对S355J0钢板力学性能及微观组织的影响。结果表明,随着模拟消除应力热处理时间的增加,其强度、硬度及韧性均有不同程度的下降,主要原因在于钢中析出相的长大及位错密度的降低或消失。而钢中由于仍保留一定数量的细小析出相,使得钢板在模拟消除应力热处理保温24 h后的性能仍能够满足要求。     

S355J2钢粗晶热影响区M-A组元对韧性影响的研究

通过热模拟试验研究了不同热输入条件下S355J2钢粗晶热影响区M-A组元的体积分数及形态对韧性的影响。试验结果表明,热循环峰值加热温度T_max一定,粗晶热影响区M-A组元的体积分数随冷却时间t_8/5的延长而增大,在t_8/5为60_s时M-A组元的体积分数增加的幅度最大;随着t_8/5的延长,M-A组元的形态由颗粒状向长条状和块状转变,在T_max较大、t_8/5较长时,M-A组元的形态将趋向于形成细长条状和块状;粗晶热影响区的韧性随M-A组元体积分数的增大而降低,细长条状和块状的M-A组元对韧性的影响最大     

S355J2G3钢锻件生产试制

S355J2G3钢锻件低温冲击要求较严,表面裂纹较难控制。通过提高钢液纯净度,采取钢锭过冷措施,加强正火冷却效果等手段,生产出合格的S355J2G3钢锻件。     

多次返修对S355J2W+N钢焊接接头性能的影响

通过试验研究,分析了不同返修焊次数对S355J2W+N焊接接头性能的影响.结果表明,焊缝进行最多6次返修后,焊接接头抗拉强度,焊缝和热影响区-40℃的冲击韧性以及焊缝、热影响区和母材的硬度值等常规力学性能仍在标准和技术规范的允许范围之内.弯曲试验结果表明,焊接接头的冷弯性能亦无起盖迹象.     

钛处理对S355J2G3+B钢锻件的影响研究

通过扫描电镜和能谱分析表明TiN复相夹杂物是造成S355J2G3+B钢锻件低温冲击不合格的原因。通过改变热处理工艺,优化组织状态,能够弥补TiN复相夹杂物所造成的低温冲击损失。     

S355J2钢板表面裂纹成因分析及控制

针对S355J2钢板表面出现裂纹缺陷的现象,采用金相显微镜、扫描电镜、能谱仪等检验手段分别从表面裂纹形貌、非金属夹杂物、组织分布等方面进行一系列分析。结果表明:裂纹起源于结晶器保护渣的卷入,并且在加热保温过程中裂纹两侧发生了脱碳以及内氧化。     

S355J2W钢焊接接头的组织和力学性能

S355J2W低合金钢是高速列车转向架构架所用材料之一。针对国产S355J2W低合金钢焊接接头,通过拉伸、弯曲、冲击、硬度、金相和扫描电镜等试验方法研究其力学性能和显微组织。结果表明:采用JM55-Ⅱ焊丝对S355J2W钢进行焊接,焊接接头具有良好的力学性能,其制定的焊接工艺切实可行。     

带状组织对S355J2W(H)耐候钢板冲击性能的影响

通过金相显微镜和扫描电镜对具有不同带状组织等级的S355J2W(H)耐候钢板的显微组织进行观察;测试了不同温度下该钢的冲击性能和拉伸性能.结果 表明:带状组织对S355J2W(H)耐候钢板拉的冲击性能影响较大.带状组织严重的板材横向冲击性能比板材的纵向冲击功降低150 J左右,尤其是低温冲击韧性明显降低.其主要原因在于...     

热处理对海洋用结构钢性能的影响

以海洋结构低碳钢为研究对象,通过添加Ni、Mo、Mn等合金元素,熔炼制备了实验用钢。探讨了热处理工艺对实验钢力学性能的影响。结果表明:850℃一次淬火1 h+760℃二次淬火1 h,再经575℃进行回火处理2 h后的实验钢性能最佳,此时抗拉强度为1151.7 MPa,屈服强度为1127.9 MPa,断后伸长率为16.9%,冲击功为220.6 J。二次淬火和添加合金元素有助于回火稳定性的提高,同时可以细化晶粒,有利于实验钢力学性能的提高。     

循环热处理对铸造结构钢机械性能的影响

机器零件的耐久性取决于许多因素,但目前人们认为屈服强度σ_T与脆性转变温度T_(xp)是决定零件耐久性的主要机械性能指示。当T_(xp)/σ_T之比值为最大负值时,零件拥有最高的耐     

热调修温度对S355J2W+N低合金钢组织与力学性能的影响

通过显微组织分析、拉伸试验、弯曲试验、冲击试验及旋转弯曲疲劳试验,对不同热调修温度下S355J2W+N低合金钢的显微组织、拉伸性能、冲击性能以及疲劳性能进行了研究。结果表明:700、800℃热调修后的S355J2W+N低合金钢显微组织为沿轧制方向呈带状分布的铁素体和珠光体,晶粒度约为8~9级;1000、1200℃热调修后的显微组织为粗大的多边形块状铁素体和珠光体,轧制带特征消失。采用800℃热调修时试件的抗拉强度最高;不同热调修温度下的试件均具有良好的弯曲性能;700、800℃热调修后试件具有良好的冲击性能,但1000、1200℃热调修后试件的冲击性能显著降低;调修温度对S355J2W+N低合金钢的疲劳性能影响不大。     

调修温度对S355J2W(H)钢组织与性能的影响

采用不同的火焰调修温度(700℃、800℃、1 000℃和1 200℃)对构架材料S355J2W(H)钢进行火焰调修,研究不同火焰调修温度对其组织和性能的影响。结果表明:随着火焰调修温度的升高,S355J2W(H)钢冲击性能下降较为明显;但不同调修温度对其弯曲、拉伸性能及显微硬度影响不大;S355J2W(H)钢在700℃、800℃和1 000℃热调修时,其显微组织与未经调修的母材相当,为沿轧制方向呈带状分布的铁素体和珠光体;而在1 200℃调修时其显微组织为粗大的多边形块状铁素体和珠光体,已完全没有未经调修的母材呈带状分布的轧制特征且晶粒有所长大,故合适的热调修温度为700℃~1 000℃,不宜超过1 000℃。