DHP40-4型离心式空压机漏油处理

介绍了配KDN－3000型制氮设备的DHP40－4型离心式空压机,存在一级轴承处漏油现象,主要是设计产品时考虑不周,气、油间隙(轴向)过小所致。在大胆改进密封结构尺寸,将—~四级平衡密封与油封的轴向间隙扩大为3.7mm、4.0mm、3.3 mm、3.9 mm后,漏油现象消除。图1。     

55-210型膨胀机活塞结构的改进

配50米3/时制氧机的 55-210型活塞式膨胀机,是仿制国外产品,结构陈旧,运转周期短,效率低。为了适应空分生产发展的需要,我们对影响该机效率及运转周期的主要机件——活塞及其密封进行了改进,取得了良好的效果。     

大间隙聚合型阶梯式磁性液体密封的设计及试验研究

为了解决大间隙条件下磁性液体密封耐压能力低的难题,本文在阶梯式迷宫密封的基础上创造性地提出了一种新型阶梯式磁性液体密封结构。初步设计了一种聚合型阶梯式磁性液体密封结构和一种与其具有相同结构参数的普通磁性液体密封结构,采用试验的方法研究了两种密封结构的密封耐压性能,并对结果进行了分析与比较。结果表明:当轴向密封间隙宽度为0.4 mm且径向密封间隙宽度从0.4增加到0.7 mm时,聚合型阶梯式机油基磁性液体密封性能较普通磁性液体密封耐压性能分别提高了0%,11%,50%和70%;当径向密封间隙高度为0.7 mm且轴向密封间隙宽度从0.4增加到1 mm时,聚合型阶梯式机油基磁性液体密封性能分别提高了70%,50%,80%和20%。大间隙聚合型阶梯式磁性液体密封的耐压性能不仅取决于径向密封间隙的高度,还取决于轴向密封间隙的宽度。     

两种磁性液体密封结构耐压能力的比较

本文从实验和数值分析两个方面比较了对称型和非对称型两种磁性液体旋转密封结构的耐压能力大小.分析了导致这种结果的原因,指出非对称结构是更为有效的一种密封结构.     

弹底火药气体的间隙密封结构性能分析

针对弹射式侵彻数据回收装置在弹底开孔后,其弹射通道的间隙需要密封的要求。设计了8种间隙密封结构,计算了最大膛压时及整个内弹道时期的火药气体状态参数,并应用FLUENT软件对这些密封结构间隙通道中火药气体的压强变化情况进行了仿真分析,从而对比其密封性能,确定最佳密封结构,根据仿真结果选取3种典型结构进行了试验验证;结果表明,在这些弹底火药密封结构中,密封檐、迷宫和凹槽形状等结构因素对火药气体的密封作用不同,其中檐式直角矩形凹槽型密封结构的密封效果最好,增加密封圈后密封效果更佳。研究结果可以为高温高压火药气体密封相关研究提供参考。     

“Г“型橡胶圈密封结构在大口径弹药包装上的应用

介绍了型橡胶圈密封结构的选型和应用于弹药包装上的效果，分述了材料性能，密封结构及各项试验情况。     

机械密封在氧化铝生产用渣浆泵上的应用研究

1目前几种典型机槭密封在渣浆泵中的应用1．1单端面机械密封单端面机械密封只有一对密封副，结构简单，安装方便，其结构形式除了前面所述的标准型以外，目前在渣浆泵上使用的一种比较普遍的机械密封结构为ZMWZ型（图1-1簧结构）及其改进型ZLWZ型（图1-3）     

磁流体密封的磁路设计及磁场有限元分析

为了在磁流体密封结构的密封间隙内获得最大的磁能积以及提高磁流体密封的耐压能力,在磁路设计理论和磁流体密封理论的基础上,对一种并联型的磁流体密封结构进行磁路设计,采用有限元法数值计算出磁流体密封结构中的磁场从而计算出磁流体密封耐压能力,并对计算结果进行了分析和讨论。结果表明:极靴与永磁体结合处的漏磁以及中间极靴轴向长度较短,导致中间极靴与两侧极靴下密封间隙内的磁感应强度差成非线性关系,也导致了磁路法低于有限元法计算出的磁流体密封耐压能力;中间极靴下密封间隙内磁感应强度较大导致两侧极靴下密封间隙内的磁感应强度差近似相等。     

放射性物品C型货包密封结构设计及性能研究

目的确定一种可抵御放射性物品C型货包撞击试验环境的内容器密封结构,为类似放射性物品运输容器的密封结构设计提供参考和依据。方法开展C型货包内容器密封结构设计,利用数值分析方法确定一种可行的密封结构,通过撞击试验校验此密封结构的有效性。结果货包在经历速度不小于90m/s的箱顶角碰、箱顶正碰及箱体侧碰至刚性靶试验后,内容器的整体标准漏率均小于0.01 mPa·m~3/s。结论设计的密封结构可抵御冲击刚性靶速度不小于90 m/s的撞击试验环境,可对放射性物品进行有效防护。     

ZY-33/30型氧压机密封盘套与密封盒片的改进

我厂3200米~3/时制氧机配ZY-33/30型氧压机三台。自1975年12月投产后,在设备中修周期过程中,发现此氧压机填料组的密封盒套与     

一种采用迷宫密封的10 K G-M型制冷机研究

提出了一种采用迷宫密封的10K G-M型制冷机,对迷宫密封的机理进行了简要的理论分析,给出了这种新型10K制冷机的结构参数,建立了实验平台,给出实验降温曲线和制冷量曲线。研究证明,这种采用迷宫密封的10K G-M型制冷机是一种技术上较为完善并且更具实用性的10K温度范围的新型G-M制冷机。     

1LP-16.6/-50-6型膨胀机阀杆密封结构的改进

本文介绍了1LP-16．6/50-6型膨胀机改进后的阀杆密封结构及其零件图,简述了其密封原理、安装要求及实际使用寿命。实践表明,效果较好。图6,表1。     

防潮密封型光纤连接器

针对高功率光纤激光系统中光纤对接端面产生水雾凝结的问题,分析出产生该问题最重要因素为连接器不具备防潮密封性能,对其结构装配及使用过程进行剖析,同时指出其防潮密封缺陷原因,进行技术创新与工艺改进,设计了防潮密封型光纤连接器。介绍了该新型连接器防潮密封原理及结构组成;重点对该新型光纤连接器性能进行全面测试,包括浸水试验、恒定湿热试验、在线运行应用验证等。试验结果表明,其插入损耗小于0.2 dB,防潮密封性能良好,取得较好的预期效果。     

燃油总管、喷嘴密封试验器设计

燃油总管、喷嘴密封试验器主要用于某型发动机燃油总管、喷嘴的密封试验。本文从设计要求、工作原理和结构组成等几个方面对该试验器的设计进行了简要的说明。     

单O型圈密封结构中双层密封泄漏机理研究

某航天单O型圈密封结构单机产品真空检漏试验中,漏率曲线持续缓慢上涨并出现"尖角"现象,类似典型双层弹性密封现象,此现象影响检漏结果的可靠性,因此弄清楚这一现象对后续的检漏试验是非常必要的。本文建立了双密封结构泄漏过程的数学模型,从而在理论上解释了此类现象发生的原因,并设计了实验工装,对实验结果进行了现象分析。这对后续的检漏试验具有一定的指导意义。     

爪型干式真空泵磁流体密封的研究

爪型干式真空泵的传动轴轴头外伸部分通过泵盖处的动密封很重要,该处密封性的好坏直接决定整个泵的密封性能。现有的爪型干式真空泵基本上都是采用垫片密封、填料密封、机械密封、骨架密封或活塞环复合密封,这些密封方式都属于接触式密封,密封件在泵腔内摩擦容易损坏,密封件需要定期更换,严重影响真空泵工作效率,也造成资源浪费。针对这些问题,提出了将磁流体密封技术应用在爪型干式真空泵上,成功地解决了现有爪型干式真空泵的密封问题,使其在满足工作要求的情况下大大地延长了使用年限。     

磁性液体密封与机械密封组合密封技术研究

以提高磁性液体饱和磁化强度和外加磁场强度的方式来提升磁性液体密封技术应用于密封液体的性能总是有一定的局限性。设计了磁性液体密封与机械密封组合密封的结构,并研究了组合密封的耐压能力。通过实验验证了组合密封分别应用于静密封液体和动密封液体时,密封耐压能力均高于磁性液体密封单独作用时的密封耐压能力,具有一定的实际价值。在流体动压密封原理的基础上,提出了流体动压型组合密封结构,为组合密封结构优化提供了一定的依据。     

爪型干式真空泵的迷宫密封设计与研究

爪型干式真空泵的密封问题是设备故障中最常见的问题,其密封性能好坏直接决定泵能否正常工作。现有的爪型干式真空泵中轴端密封基本上都是采用机械密封、骨架密封或活塞环复合密封,这些密封都属于接触式密封,密封件容易损坏,需要频繁更换密封件。针对这类问题,提出了将迷宫密封装置应用在爪型干式真空泵轴端密封上,通过与原有的密封装置进行对比发现迷宫密封的密封性能要好。     

柱塞密封结构的漏率预估

柱塞密封结构是飞船管路系统常用的一种密封结构形式,故研究柱塞密封结构的密封性能具有重要的工程意义。文中,通过对柱塞密封结构密封机理的分析,给出了一个计算其漏率的理论公式,并与试验数据进行了对比。研究结果表明:该公式能较好地预估柱塞密封结构的漏率值。本文所得的结论可以为柱塞密封结构的设计提供理论参考依据。     

切换阀阀顶密封结构工艺改新

四川空分设备厂的工人和技术人员,为了解决配1000米~3/时制氧机切换阀阀顶的密封结构(V形槽,槽内嵌入O形橡胶圈,用环氧树脂粘结)存在着:O形环橡胶圈本身尺寸公差