喷射成形S390高速钢的组织和性能

研究了喷射成形S390高速钢组织和性能,结果表明:喷射成形S390高速钢沉积坯具有低的氧含量,仅为18ppm,组织无宏观偏析,主要有M6C和MC两种碳化物相,碳化物呈均匀弥散分布在晶界和晶内。经过热处理后,喷射成形S390合金的抗弯强度可达4044MPa,合金硬度随淬火温度呈上升趋势,在1250℃淬火后,硬度达到了HRC69.3。     

喷射成形高速钢的组织和性能

研究了喷射成形工艺对高合金化高速钢组织和性能,结果表明:喷射成形工艺制备了直径300mm高合金化高速钢沉积坯,表面质量良好,可以满足直接锻造要求。喷射成形高速钢组织无宏观偏析,碳化物呈现均匀弥散分布在晶界和晶内,主要有M6C和MC两种碳化物相,氧含量只有约20ppm左右。经过热处理后,喷射成形T15合金的抗弯强度平均达到4800MPa。硬度随着淬火温度的提高逐渐升高,喷射成形T15M合金在1250℃淬火后,硬度达到了69.3HRC。     

新型合金工具钢软氮化渗层组织结构的研究

采用光学显微镜及X射线衍射仪分析了一种新型合金工具钢软氮化渗层的组织形貌和相结构,并与传统的高速钢进行比较。结果表明,该钢经过560℃×3h软氮化后渗层显微组织是由γ′和合金氮化物及碳化物组成的扩散层,未见连续的ε相形成。与传统高速钢比较,在相同工艺条件下渗速较快,渗层较深,脉状氮化物级别较低,渗层具有良好的综合性能。     

高速钢刀具淬火裂纹的原因分析及预防措施

高速钢属莱氏体钢 ,含有大量合金元素 ,冶炼后形成大量一次共晶碳化物和二次碳化物 (约占成分总量的 18%～ 2 2 % ) ,这对高速钢刀具的淬火质量及使用寿命有很大影响。高速钢淬火温度接近熔点 ,淬火后组织中仍有 2 5 %～ 35 %的残余奥氏体 ,致使高速钢刀具容易产生裂纹和腐蚀。     

粉末高速钢S690与M35、M42钢组织性能对比

<正>1引言M35、M42钢是国内常用的高性能高速钢牌号,其合金含量较高,同时含有Co元素,因此其红硬性较高。传统的冶炼方法是采用铸锭—锻轧工艺。由于钢的合金量高,化学成分复杂,铸锭尺寸大,冷却速度缓慢,在其凝固时不可避免地会产生粗大莱氏体碳化物偏析组织。偏析的存在不仅给钢的锻、轧等热加工造成困难,而且还损害了钢的各种性能。本文主要对比了粉末高速钢S690与锻轧高性能高速钢M35、M42的组织和性能,从而掌握S690     

高速鋼淬火加热时晶粒度的控制

高速钢属于莱氏体钢。它最大的特点是具有较高的红硬性,工作温度达600℃时仍能保持高的硬度和良好的切削性能。这种性能主要是由于高速钢成分中有较高的合金含量。例如W18Cr4V钢中合金含量为23％,W6Mo5-Cr4V2钢中合金含量17％。这些元素组成复杂的碳化物M6C、M23C6和MC。高速钢中含有较多的碳化物并且在高温加热时不能完全溶解。例如     

喷射成形工艺对高速钢组织和性能的影响

研究了喷射成形工艺对高合金化高速钢组织和性能的影响,结果表明:喷射成形工艺制备T15高速钢沉积坯件,坯件经过热加工后,致密度都达到99%以上,无宏观偏析,碳化物呈现均匀弥散分布在晶界和晶内,主要有M6C和MC两种碳化物相,经过热处理后,合金的抗弯强度平均达到4673MPa。在1250℃淬火后,最高硬度可达67.6HRC。     

稀土元素对高速钢离子SNC共渗组织及性能的影响

稀土元素对高速钢离子ＳＮＣ共渗组织及性能的影响西安公路交通大学王利捷，张翔，宋绪丁一、试验材料及试验内容试样为８×８×４０ｍｍ的Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢，经１２３０℃淬火。５６０℃三次回火。试验在ＬＤ２－５０型离子氨化炉中进行。通以热氨．将加和不加Ｒｅ...     

CPM REX20无钴高速钢

<正> 美国坩埚特殊金属公司生产了一种牌号为CPM REX20的新型无铸钴高速钢.这种钢比标准M42高速钢便宜,可用来制造各种成形刀具,立铣刀、扩孔钻、切断刀.这种钢的成份与M42钢不同.M42钢含有8%的钴,而新型高速钢不含钴,但含钨较高(60%对1.5%).新钢种的含钒量也稍高(约1%),含碳量为0.27%,含硫量为0.07%.用M42和CPM REX20两种高速钢制成的直径1/2”四栋槽立铣刀进行试验表明,在退火D2工具钢上铣削1/2″×1/4″的槽时,CPM REX20的耐用度比M42高45%.另一项试验是在Rc36的4340钢上铣0.1″×0.75″的槽,铣削速度为55呎/分,进给量为0.004时/齿,CPM REX20钢制立铣刀的平均耐用度超过了M42钢制立铣刀的耐用皮.该公司还可供应完全致密的,无碳化物偏析的棒状粉末高速钢.新牌号高速钢按退火状态供货,以后进行热处理,包括预热至1500—1550°F,然后加热至2100—2200°F,在油中冷却至1000—1100°F,再进行三次回火(1025°F 保温2小时和空冷)     

经济高速切削法的基本原理(二)

粗车工件如前,使用同样车床。刀具材料与热处理切削部份的材料是高速钢。为节省材料起见,这种高速钢制成刀片25×20×15公厘,焊在刀桿上。刀桿材料是st 70.11,如〔图十二〕所示。高速钢的化学成份为: 炭…0.7％,铸...18.5％,铬…4.0％, 钼…0.8％,钴…10％,钒…1.35％。刀桿连同悍在它上面的刀片,放在炉中加热到1200°至1250℃,并在油中或用压缩空气淬火。随后的配火在大约590℃的盐池中进行。刀具的切削角度与形状如[图十二]所示。这样的刀具如要保持60分钟的寿命,切削时发生的温度不容许超过540℃。这种高温,比之使用炭素工具钢刀具,容许有显著提高的经济切削速度。在这方向所进行的寿命试验,是以磨耗宽度B=1.0公     

新型高速钢

最近,莫斯科机床工具研究所研制成功一种钨高速钢——11M5φ。这种钢的成分为:C1.03～1.10％,Mo5.2～5.7％;Cr3.8～4.2％;V1.3～1.7％;Si0.3～0.6％;Ce(铈)0.3％。据报道,该钢的各种性能都优于P6M5型高速钢。例如,该钢碳化物溶解温度较低(约1160℃),淬火温度范围(1140～1180℃)比P6M5的宽2倍。在淬火温度范围内,奥氏体晶粒度保持在10～12级。此外,该钢还具有     

无钨高速钢

苏联莫斯科机床工具研究所研制成功了一种无钨低合金高速钢11M5Φ(3n980)。这种钢的化学成分为:1.03—1.10％C;5.2—5.7％Mo;3.8—4.2％Cr;1.3—1.7％V;0.3—0.6％Si和0.3％Ce(Ty14-1-2678-79)。由于加钒,所以将碳含量增加到1.05％,11M5Φ钢中所有的钼都以二次碳化物从奥氏体中析出,故这种钢的硬度可达到HRC64-66,红硬性可达630℃。 11M5Φ钢的这些特性都比P6M5高速钢高,这是由于淬火的11M5Φ钢的固溶体中的钼含量比P6M5钢的固溶体中的钨和钼的总含量还要高之故。新高速钢中的碳化物实际上全是钼基的二次碳化物Mo_6C,在推荐的较宽的淬火温度1140—1180℃范     

化学成份与热处理规范对高速钢可磨削性的影响

<正> 本文研究化学成份与热处理规范对高速钢磨削加工性能的影响。试验在371M 型平面磨床上以125×50×32的砂轮端面磨削,其用量是:速度21.6米/秒、进给量2米/分、切削深度往返一次为0.02～0.05毫米。可磨削性按照钢的磨损量与磨料耗用量之比q 评定,采用P18钢的可磨削性作为基准单位,其余钢材的可磨性用系数K=q/q_(p18)表示。     

回火工艺对7Cr14V2铸钢组织与性能的影响

研究了回火工艺对7Cr14V2铸钢组织及性能的影响。结果表明：7Cr14V2铸钢的淬火组织为马氏体、共晶体和粒状碳化物,且粒状碳化物较多地分布在共晶体周围,物相主要由α-Fe、M7C3和M23C6组成;回火后具有二次硬化现象,且随回火次数增加,其耐磨粒磨损性能提高9％,耐冲击磨损性能提高18％。     

双辊薄带连铸高速钢铸带中碳化物的形成及演变

采用光学显微镜观察了在工业双辊薄带连铸机上制备的M2高速钢铸带中的碳化物,利用二次枝晶间距计算了铸带的凝固速率;并用扫描电镜和透射电镜研究了高温热处理后铸带中亚稳相M2C碳化物的演变情况。结果表明：双辊薄带连铸高速钢工业铸带的凝固速率为1．7&#215;10^3K&#183;S^-1,比实验室铸带的5．4&#215;10^2K&#183;S^-1高一个数量级,远远高于工业铸锭的2&#215;10^1K&#183;S^-1;双辊薄带连铸工艺可以细化高速钢铸带中的共晶碳化物,并获得较多的亚稳相M2C碳化物,在高温热处理过程中M2C碳化物与部分奥氏体反应生成稳定相M6C和MC碳化物,使碳化物分布更加均匀弥散。     

大型立式高压气淬真空炉的研制

正目前,真空淬火炉主要以真空油淬和真空气淬为主,它们各有其优缺点。从淬火后的表面质量看,真空油淬比真空气淬光亮度低20%~30%,而且要进行清洗;从淬火后工件力学性能看,高速钢工具经过真空油淬后在工件表面形成一个由残留奥氏体和碳化物组成的白亮层,经X射线结构分析证明:白亮层是由大量复合碳化物和残留奥氏体组成,形成碳化物的碳不是来自于炉内的残存气氛,而是来自淬火油。1.研制的原因     

电磁脉冲回火炉

电磁脉冲回火炉,可用于高速钢、轴承铜、弹簧钢等各种钢的回火工艺、等温淬火工艺及化学热处理等。钢在电磁脉冲回火炉中回火,时间可缩短50％,机械性能明显增高,并可取消精密零件、油泵油嘴偶件等的冷处理工艺。具体试验参数:脉冲磁场强度为20～100kA/m。高速钢经脉冲磁场回火后,其工艺由常规淬火+560℃×lh×3～4次,缩短为淬火+560℃×45min×2次。残余应力由197MPa,下降为66MPa。抗弯强度υ_(bb)、冲击韧性a_k值提高30％。残余奥氏体量为2％以下。     

高速钢(二)

5淬火时的转变: 标准成份Pф1钢之临界点(开始产生奥氏体)约在800°C左右。当加热到900°C时,组织中仍保留有α-相,在900～950°C以上组织由奥氏质与炭化物组成,提高温度促使炭化物溶解(图6)及奥氏质颗粒的生长(图7)。 在 1320～1350℃产生熔融,淬火后,呈现来氏体的共晶(图8)。 当温度更高时,呈现δ-相(类似普通钢之屈氏体的均匀散　的α-固溶体舆炭化物之混合物。析出炭化物之存在说明,肖高温(1350℃)及低温(室温)时碳在铁中不同的溶解度(图9)。 提高淬火温度使奥氏体中合金元素增加(最显著的是钨,图10),剩余炭化物之成份保持不变(图11…     

含钴粉末高速钢丝锥

<正> 一种刀具的切削效率在很大程度上取决于刀具材料的性能。对于普通高速钢丝锥和板牙来说,切削效率是受限制的,因为在这些钢中,不可避免的会产生偏析及碳化物分布的不均匀。一般来说,这种刀具的淬火硬度为HRC63—65。图1所示的丝锥是采用含钴高速钢制造的,这种高速钢是用粉末冶金的方法制成的。粉末高速钢与普通高速钢相比,具有较高的合金成份,良好的韧性并且能使刀具的硬度达至HRC     

淬火钢回火温度选择的十种影响因素

钢淬火后得到M或M+Ar、M+K+Ar,淬火组织不稳定,不能直接使用。淬火钢必须进行回火,将钢加热至下临界温度(Ac_1)以下,保温后冷却下来,才能得到稳定的M_回、T_回、S_回、P_回等组织和所需要的力学性能。钢的组织决定钢的性能。 一般淬火钢随回火温度的升高,塑性、韧性提高,强度、硬度下降,淬火内应力消除较充分,发生碳化物析出、扩散、聚集长大,马氏体分解及残余奥