土结构性对预压软基稳定性影响分析

原状土一般都具有结构性,温州软土的结构性试验表明,其固结不排水强度线为折线型,受到扰动后不排水强度会明显降低,土结构性对软基的强度增长和不排水强度均有较大的影响.给出了考虑结构性影响的强度增长和稳定计算方法,分析了土结构性对软基稳定的影响程度,算例表明影响显著.     

土体结构性对预压软基强度影响分析

本文提供了一种在常用方法基础上考虑土体结构性强度增长的设计计算方法。     

土结构性变化对开挖边坡稳定性的影响分析

基于对结构性的研究和常规三轴试验,合理评价了土结构性变化规律,建立了考虑土体剪应力和球应力综合影响的应力比结构性参数并提出适用表达式,分析了该结构性参数与强度参数之间的关系。在边坡开挖过程中,土体结构性的变化将对土体强度参数产生影响,在此基础上,进行了考虑结构性变化的边坡开挖安全稳定性评价,同传统的不考虑土体结构性边坡开挖的评价方法进行了分析对比,结果表明：结构性的变化对边坡开挖及其稳定性有较大影响,当考虑土体结构性变化的影响时,边坡开挖后的安全系数小于不考虑结构性变化时的边坡开挖安全系数。     

用真空预压提高超软黏性土中的桩基水平承载力

根据p-y曲线与水平受荷桩的承载机理,浅层软黏土的土体强度与桩的水平承载力直接相关;理论与实践表明,只要工艺得当,真空预压法的固结沉降及强度增长效果均比较显著。因此,通过建立单桩水平承载力与不排水抗剪强度的关系,计算真空预压法提高软土抗剪强度的幅度,确定用真空预压提高桩基水平承载力的分析方法。某工程滩涂超软淤泥的不排水抗剪强度初始值为cu=6kPa,经过3个月的真空预压提高到了30kPa以上,Ф600×110的PHC单桩水平承载力从50kN提高到了100kN以上。理论与实践均证明了用真空预压法提高桩基水平承载力的有效性。     

软土结构性对桩性状影响分析

结合软土的结构性对软土特性的影响 ,利用有限元数值分析方法探讨了土的结构性对桩性状的影响。研究表明 :在桩的性状分析中 ,考虑土的结构性较为合理。     

黄土结构性对挡土墙土压力的影响分析

天然黄土一般具有结构性,结构性的存在使得土体在力学和变形特性等方面呈现出不同的变化规律。基于对黄土结构性的研究和真三轴试验,利用改制的平面应变仪,对黄土在平面应变条件下的应力应变规律及其结构性的影响进行了研究分析。提出了平面应变条件下结构性对黄土力学和变形特性影响的适用表达式。土压力计算是挡土墙设计中重要考虑的问题,将结构性引入其计算中,更加真实合理地反映墙体的受力状态。研究结果表明:在考虑土体的结构性影响时,墙后的主动土压力和墙底的被动土压力相比于不考虑时都有明显不同的变化。表现为总主动土压力变大,作用点下移;总被动土压力变小,作用点上移。     

天然沉积结构性黏土的不排水强度性状

通过对福州天然沉积黏土原状样及不同初始含水率重塑样进行三轴固结不排水剪切试验,探讨土结构性对天然沉积黏土强度性状的影响规律及作用机理。研究结果表明：结构性对天然沉积土固结不排水抗剪强度的作用程度受固结压力大小影响可以分为3个阶段：固结压力小于屈服压力阶段,不排水抗剪强度主要由土结构性控制,与应力水平基本无关;土结构逐渐屈服阶段,固结压力大于屈服压力,不排水抗剪强度随固结有效应力的增大逐渐趋于重塑样的强度线;土结构性影响消失阶段,原状样的不排水抗剪强度随固结有效应力的增长规律与重塑样相同。     

不排水条件下轴向加卸载时结构性土的力学特性探讨

 为研究结构性土在不排水条件下的力学特性,开展固结不排水条件下初始应力各向异性结构性土、各向同性结构性土及重塑土在25,50,100,200及400 kPa共5种围压下的三轴加卸载试验,并利用二元介质概念对试验现象进行了分析。结果表明：结构性土在固结应力较低时结构性保持较好,存在明显的结构屈服强度,不同应力循环中平均模量无明显变化;固结应力较高时结构性减弱,表现为与重塑土相似的特性,受结构性减弱及正孔压等因素影响,平均模量随εa增加而减小;结构性土胶结元破损率与摩擦元中土颗粒间距随轴向应变增加而增大,卸载时体缩趋于明显。     

饱和黏性土不排水分析中总应力强度指标的选用

针对饱和黏性土在不排水条件下的总应力分析,首先进一步深入阐释泰沙基有效应力原理,指出应注意区分静水压和超静水压,区分含有总水压的平衡总应力和仅含有超静水压的本构总应力.采用总应力法进行饱和土不排水分析时,这"总应力"只能是本构总应力.进而指出固结不排水强度指标一般不宜直接用于不排水强度计算,直接计算所带来误差的情况与实...     

结构性土的强度准则

基于岩土二元介质模型思想,本文建议了一个适用于结构性土的强度准则。结构性土的土工特性与重塑土的有很大的区别,强度变化规律方面也不例外。已有的强度准则是建立在重塑土或扰动土的基础上的,它们不能很好的反映结构性土的强度变化规律。在大量的结构性土强度试验资料的基础上,分析了结构性土的强度变化规律和机理,基于考虑结构性岩土材料破损机理的二元介质模型概念,通过引入随应力状态变化的剪切抗力贡献率参数,建立了结构性土的强度准则,并对准则中参数的变化对强度规律的影响进行了分析。最后与结构性土的真三轴和常规三轴试验结果进行了对比,表明所建议的强度准则具有较好的适用性。     

温州煤场软土结构性试验研究

以温州发电厂 2 # 、 3# 煤场工程为背景 ,通过现场静探、十字板试验和室内试验 ,分析煤场软土的工程特性、软基十字板强度及其排水板施工扰动影响 ;从各项试验的结果出发 ,探寻温州软土的结构性在试验中力学性状上的体现 ,指出三轴试验中结构性土样破坏的新规律 ,最后提出确定结构屈服应力、原位压缩曲线的新方法     

软土地区土钉现场试验及土钉结构的稳定性分析

 通过工程实例计算分析软弱下卧层对土钉支护稳定性的影响,揭示软土中土钉墙的变形特点,并提出控制位移的措施。介绍在软土地区进行的土钉原位快拔和慢拔试验,通过对2种试验结果的对比,分析软弱土层中土钉抗拔承载力的特征,提出通过快拔试验对土钉的抗拔承载力进行测试的方法;同时,提出软土地区有关土钉长度和间距设计的建议以及对现行规范中有关土钉支护结构设计的补充意见。     

软基SSI体系动力特性研究——一阶模态化趋势

在较大频响范围内，通过实测加速度传递函数和ANSYS有限元分析，对一个l:10的土．桩基．结构振动台试验模型在动力过程中的模态变化规律进行了考察。分析了软基SSI体系中软基对上部结构动力特性的影响，指出了在土、结构相对动刚度比足够小时，软基SSI体系动力特性——一阶模态化发展趋向。     

软粘土地基中齿坎抗滑效应的研究

通过位于软弱地基中的无齿挡墙和齿坎式挡土结构物的现场抗滑试验，研究了齿坎对挡土结构物所起的抗滑作用，还用非线性有限元方法对现场试验成果进行分析，通过研究得出结论：尽管齿坎较短，但对挡土结构物的抗滑作用颇大，在试验齿长范围内，抗滑力与齿长成正比，当挡土结构物处于极限破坏状态时，齿前土压力达到‘被动’土压力值，而齿后主动土压力甚小，有限元分析与现场试验成果具有很好的一致性，最后用有限单元法研究了齿坎的临界长度。     

根据土样性质指标进行软土固化剂设计的方法

根据固化土结构的形成模型,提出了加固软土的固化剂应分别产生胶结土颗(团)粒的胶结性水化物和填充孔隙的膨胀性水化物,进而,建立了根据土样的性质指标确定固化剂组分与掺入比的计算公式。试验证明:对不同的典型土样,利用该公式计算得到的固化剂各组分的掺入比与试验得到的结果比较接近,且按本设计方法配制出的固化剂加固效果优于水泥加固的效果。     

考虑软粘土结构性的一维弹粘塑固结分析

基于软土的结构性分析 ,从土力学研究角度建立了考虑结构性的一维弹粘塑性固结模型。通过对堆载试验的计算分析 ,说明压缩曲线各段对固结过程不同阶段的影响 ,以及在沉降预测中 ,室内试验的土工参数校正和考虑粘性效应的重要性     

软土地基上堤防稳定性研究

完成了2组土工离心模型试验,分别研究了淮河入海水道软土段堤防在竣工期和水位骤降期的稳定性及其破坏机理。由于无法从原型取到大尺寸具有代表性的原状土试样,因此,将取自原型地基土层和堤身土体的扰动土样重塑后制备成软基和堤身,并控制其不排水剪强度与原型一致。为了测定原型堤防的稳定安全系数,对模型堤防进行了破坏性试验,即让模型承受超出设计加速度水平的离心力作用,直至出现明显的失稳滑动迹象,由此测得软基上堤防的极限高度,同时根据堤防剖面位移矢量确定滑弧所在位置。试验结果表明,在竣工期软基上堤防的破坏为滑弧穿过软土层的深层滑动,而在水位骤降期,破坏面在堤防堤身中形成,随后向深处发展。由此可知,软土地基上堤防稳定性主要为软土层的承载能力所控制,同时在一定程度上也受到水位骤降的影响。鉴于原型堤基天然软土存在结构性,建议在今后的离心模型试验中能够考虑这种结构性的相似问题及其模拟途径。     

软基上复杂土坡稳定可靠度研究

根据土层剖面的随机场模型和简化Bishop法对一软基上防水墙后岸坡进行了可靠度分析。采用JC方法分别计算了不同软基加固方案所对应的复杂土坡最小可靠指标βmin，探讨了土性指标的概率特性和相关性对可靠指标β的影响，根据实测的静力触探成果估计了抗剪强度指标c，φ的自相关距离δu，并评价了δu对土坡稳定可靠度的影响，编制了相应的程序，得出了有益的结论。     

疏浚土作为填埋场粘土垫层防渗材料的研究

基于填埋场粘土类防渗垫层的3个关键因素:渗透性、强度、吸附性,对混合土(疏浚土和粉质粘土)与原粉质粘土做了大量对比试验。结果表明,在最优含水量时,前者的渗透系数低于后者,且随疏浚土掺入量增加而降低;前者的不固结不排水抗剪强度高于后者,且随疏浚土掺入量增加而增加;前者对Cu2 ,Zn2 的吸附能力远高于后者,在高浓度时对K 的吸附能力也较后者强,且随疏浚土掺入量增加有所增强。