奥氏体不锈钢封头的形变马氏体含量检测与影响因素

基于马氏体磁性特征,对冷成型奥氏体不锈钢封头的形变马氏体含量进行了检测,研究了形变马氏体含量在封头各部位的分布规律,同时分析了影响奥氏体不锈钢形变诱发马氏体相变的主要因素。结果表明:形变马氏体含量在封头各部位差异较大,直边段的形变马氏体含量最高,过渡区次之,球面部位最低;形变诱发马氏体相变主要与封头的化学成分和变形量等因素有关。最后提出了降低奥氏体不锈钢封头形变马氏体含量的措施。     

Fe-Ni机械合金化过程中马氏体的形成及相变

研究了Ni含量、机械合金化工艺参数对Fe-Ni机械合金化过程中马氏体相变的影响及其机理.结果表明:在Fe-Ni机械合金化过程中存在着马氏体相变,但继续机械合金化马氏体是否会发生逆转变主要由Ni含量决定.当Ni≤30%(质量分数,下同)时,机械合金化引起的材料局部温度未达到形变促使马氏体相变逆转变开始温度,因此继续机械合金化马氏体不转变.对于Fe-35Ni,形变促使逆转变的开始温度低于局部温升,马氏体将向奥氏体转变.当Ni含量为35%时,随着机械合金化时间的延长、球磨速度和球料比的提高,机械合金化可以提供的相变驱动力增大导致奥氏体的量逐渐增多.     

304不锈钢室温抗拉强度测试的影响因素

对不同室温、不同试验速率条件下,不同化学成分的304不锈钢的抗拉强度试验结果进行了比较分析,并测试了拉伸试验前后不锈钢的马氏体含量。结果表明:按照室温拉伸试验方法标准GB/T 228.1-2010规定的试验温度范围和试验速率范围对304不锈钢进行拉伸试验时,环境温度是导致抗拉强度测定结果波动的主要影响因素,当试验温度在10~35℃变化时,测得的抗拉强度可能会相差120 MPa;当温度较低、试验速率较慢时,马氏体生成容易度指标TMd30越高的304不锈钢,越容易发生马氏体转变,从而导致抗拉强度测定结果快速增大。     

基于磁性测定法研究奥氏体不锈钢波纹管的形变马氏体含量

根据形变诱发马氏体磁性的变化,针对SUS304和SUS316L奥氏体不锈钢分步机械胀压成型波纹管以及未经固溶处理与经固溶处理SUS304奥氏体不锈钢液压成型波纹管,采用MP30E—S型铁素体测定仪定量测定了波纹管母材区及焊缝区的形变马氏体含量。结果表明：形变马氏体含量的大小与波纹管材料、相对变形量以及热处理状态等均有很大关系;在相同变形量条件下SUS316L不锈钢的形变马氏体含量比SUS304不锈钢要小得多;相对变形量越大,形变马氏体含量也越大,且波峰处的形变马氏体含量较波谷处的要大得多;与未固溶处理波纹管相比,经固溶处理后波纹管的形变马氏体含量显著减小。     

《马氏体相变》讲座

第四讲形变诱发马氏体相变今天我们将要讨论形变对马氏体相变的影响。我们知道,马氏体相变是位移式的,因此对弹性应力和范性应变是敏感的。许多年前,我们曾利用范性形变的影响来测定T_(?),即母相奥氏体与产物相马氏体自由能相等的温度。由图4—1可以看出,在含27至35％(原子)Ni的铁镍合金中,Ms温度随镍含量的增加而降低。当一个给定合金(例如含30％镍)冷却到低于Ms温     

18-8型奥氏体不锈钢在低周疲劳变形下的微观组织特征

利用透射电镜系统地研究了18—8型奥氏体不锈钢在低周疲劳变形下的微观组织,包括奥氏体位错组态,形变孪晶和形变马氏体。发现奥氏体位错组态与应变幅和温度有关,形变马氏体主要在 SB 交截处形核,在室温和低温下由于母相变形方式的不同而产生不同的组织特征。     

304L不锈钢形变诱导马氏体的X射线衍射分析

为准确测定304L奥氏体不锈钢中形变诱导马氏体的含量,更好地解释该材料中形变诱导马氏体相变机制,使用X射线衍射法对一系列形变后的奥氏体不锈钢样品进行研究,采用Rietveld全谱拟合法对各物相含量进行分析,并与传统的直接对比法、K值法进行比较,该法能最大限度克服传统方法的缺点。分析结果显示:304L奥氏体不锈钢形变过程中会发生α′和ε马氏体相变,且低温形变会加速奥氏体不锈钢中奥氏体相向马氏体相的转变。     

形变速率对聚苯乙烯泡沫材料缓冲性能的影响

通过对聚苯乙烯泡沫材料进行不同形变速率的压缩实验，经过数学处理得到不同形变速率条件下材料的缓冲系数──最大应力曲线，找出压缩速度对材料缓冲性能影响的变化规律，可用以指导实际应用。     

工业纯铝热轧形变过程中的再结晶研究

本文对工业纯铝在不同温度(150—550℃)及不同形变速率(13—17S~(-1)条件下进行轧制并研究其动态再结晶及静态再结晶行为。结果表明,由于形变速率很快,只产生了动态回复而未产生动态再结晶。但轧制后等温停留时则发生了静态再结晶。形变温度愈高,形变量愈大,停留时间愈长则愈有利于再结晶的进行。     

Cu元素对TiNiNb合金阻尼性能的影响

采用差示扫描量热仪(DSC)研究了不同原子百分比含量Cu元素(5%,15%,25%)取代Ni对TiNiNb合金马氏体相变温度的影响,并利用单悬臂法(动态机械分析仪)测试了这3种合金的阻尼性能.结果表明,Cu元素对TiNiNb合金相变过程没有明显的影响,在试验温度范围内,合金经历了一阶段的热弹性马氏体相变;Cu含量的增多促进了该合金相变温度的增加,使得相变主要发生在80℃～98℃之间(加热过程);在马氏体相区,Cu含量高,材料的阻尼性能越好.     

聚酯（PET）薄膜形变性能的研究

通过对ＰＥＴ薄膜在不同拉伸速率和不同温度条件下的应力－应变曲线的测定和研究，得到了ＰＥＴ薄膜的弹性模量和屈服强度与形变速率和形变温度的关系。     

终冷温度对(B+M/A)X80管线钢组织-性能的影响

通过HOP技术,使X80管线钢获取了(B+M/A)复相组织。采用力学性能测试、显微分析和X射线衍射方法研究了在不同终冷温度条件下(B+M/A)X80管线钢的组织演变规律,分析了显微组织对力学性能的影响。结果表明,随着终冷温度的升高,贝氏体的板条宽度增加,贝氏体的含量和位错密度减小以及残余奥氏体量增加,导致材料强度降低和塑性增加。在高的终冷温度条件下,马氏体的形成、碳化物的析出和残余奥氏体的分解是材料强度增加和塑性减小的内在因素。在不同终冷温度下,实验钢的屈强比都小于0.85,均匀伸长率大于0.8%,形变强化指数大于0.10,符合大变形管线钢的技术要求。     

超细晶奥氏体在两相区大变形后的瞬态组织

将一种低碳结构钢循环加热淬火得到超细晶粒奥氏体,再以20℃/s的速率将其冷却至两相区进行真应变量为2的大变形,分析了形变后的瞬态组织.结果表明:用该工艺制备的超细晶奥氏体在两相区的高速大变形的后期,始终呈现应变硬化特征,并伴随有一定程度的形变诱导相变或铁素体动态再结晶等软化行为;同时,在较低温度快速大变形容易在试样的个别碳过饱和区导致应变诱导孪晶马氏体组织的生成,且随着形变温度降低孪晶马氏体量增加-循环加热淬火前的原始组织影响奥氏体内碳浓度分布,在一定程度上影响冷却变形过程的应力应变行为和形变后的瞬态组织.     

淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响

通过测试不同淬火温度下的拉伸应力应变曲线、750～790℃淬火拉伸断裂后均匀变形区域的X射线衍射谱研究了淬火温度对Ti-3Al-4.5V-5Mo钛合金形变诱发马氏体的影响.结果表明:该合金在750～790℃淬火后拉伸变形机制为亚稳定β相变形诱发马氏体转变,790℃淬火合金在6.5%的变形量下亚稳定β相基本完全转变为α″马氏体.790℃淬火后拉伸形成应力诱发马氏体,β立方→α″σ;750℃淬火后拉伸形成应变诱发马氏体,β立方→β正方→α″ε.形变诱发α″相在拉伸变形时发生晶格重新取向:[010] α″方向平行于拉伸轴线,[100]α″方向垂直于拉伸轴线.     

HQ80C 和 HQ100钢剪切屈服强度对温度和应变速率的敏感性

本文对 HQ80C 和 HQ100 钢在不同温度、不同应变速率下的屈服强度进行了研究。发现在不同温度的τ_s-lg(?)关系曲线上,Rosenfield 定义的Ⅰ区和Ⅱ区同属于位错运动的热激活机制。将Dorn-Rajnak 理论用于本研究,证明本文所研究的两种材料的形变对温度和应变速率敏感的机理是位错运动的 Peierls 机制中的 P-N 力对其敏感所致。     

三元乙丙基固体推进剂包覆层拉伸性能影响因素研究

采用静态单轴拉伸手段,研究了不同试验温度(-40℃、20℃、50℃)、相同拉伸速率(500mm/min)以及相同试验温度(-40℃)、不同拉伸速率(50mm/min、100mm/min、500mm/min)对三元乙丙橡胶类包覆层拉伸应力应变性能的影响。研究结果表明:同一拉伸速率(500mm/min),-40℃试验温度,材料发生脆性断裂,20℃、50℃试验温度,材料均发生屈服、高弹形变直至断裂;随着温度的升高,拉伸强度降低,拉断伸长率增加;同一试验温度(-40℃),拉伸速率为500mm/min时,材料发生脆性断裂,拉伸速率为50mm/min和100mm/min时,材料发生弹性形变。结合GJB770B-2005方法413.1,选用100mm/min的拉伸速率比较适合。     

奥氏体不锈钢晶粒细化对形变机制和力学性能的影响

利用相逆转变原理采用冷变形使得亚稳奥氏体转变为形变马氏体,采用不同温度和时间退火分别获得纳米晶/超细晶和粗晶奥氏体不锈钢。通过拉伸实验得到不同晶粒尺寸的奥氏体不锈钢力学性能,采用透射电镜观察形变组织结构并利用扫描电镜观察断口特征。结果表明:高屈服强度纳米晶/超细晶奥氏体不锈钢通过形变孪晶获得优良塑性;而低屈服强度的粗晶奥氏体不锈钢发生形变诱导马氏体效应,得到良好的塑性;两组具有不同形变机制的奥氏体不锈钢拉伸断口均为韧性断裂。形变机制由形变孪晶转变为形变诱导马氏体归因于晶粒细化导致奥氏体稳定性大幅度提高。     

EFFECT OF FACTOR OF BLUE BRITTLE OF LOW-CARBON STEEL FOR TENSILE DEFORMATION

本文研究了形变温度、形变速率及材料晶粒度等因素对10~零钢拉伸形变时蓝脆现象的影响。结果表明,温度改变着PL 效应区的锯齿波型,晶粒尺寸增加和高的拉伸形变速率可提高PL 效应区的起始温度T(?)及终止温度T(?),改变材料出现蓝脆现象的温度及其范围。位错结构变化证实,在PL效应区内,溶质原子对运动位错的钉扎存在着由弱至强的转化过程。     

低碳钢拉伸形变时影响蓝脆的因素

本文研究了形变温度、形变速率及材料晶粒度等因素对10~零钢拉伸形变时蓝脆现象的影响。结果表明,温度改变着 PL 效应区的锯齿波型,晶粒尺寸增加和高的拉伸形变速率可提高 PL 效应区的起始温度 T(?)及终止温度 T(?),改变材料出现蓝脆现象的温度及其范围。位错结构变化证实,在 PL效应区内,溶质原子对运动位错的钉扎存在着由弱至强的转化过程。     

Fe-20%Ni-5%Mn合金中的等温马氏体转变

当温度低于室温时,重量百分含量为 Fe—20％Ni—5％Mn 的合金等温转变形成板条马氏体,呈 C 曲线特征。在所有温度下都发现了板条形态,在每一温度下,板条数量随反应时间增加,最高反应速率出现在233K。介绍了某些板条马氏体的形态和结晶学特性。