Q345B钢板拉伸性能不合格原因分析

利用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对Q345B钢板拉伸性能不合格的原因进行了分析。结果表明:试样中心的白点缺陷、微裂纹和硫化物夹杂,是引起该批次Q345B钢板拉伸性能不合格的主要原因;偏析带上的魏氏组织也会对钢板的延伸性能产生不利影响。最后针对钢板拉伸性能不合格原因提出了工艺改进措施。     

Q345R钢板探伤不合格原因分析

采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪对探伤不合格的Q345R钢板进行显微组织、夹杂物及拉伸断口形貌的观察与分析,探讨了引起Q345R钢板探伤不合格的原因。结果表明:引起Q345R钢板探伤不合格的主要原因是钢板中存在硫化锰夹杂物偏聚、裂纹及中心疏松等,并提出相应的改进措施,以提高钢板的探伤合格率。     

Q345E热轧中厚板探伤不合格原因分析

通过低倍检验、金相检验和断口分析等方法分析了Q345E热轧中厚板探伤不合格的原因。结果表明:探伤不合格的原因是在热轧板中心区域偏析带存在硫化锰和碳氮化铌夹杂物,并通过控制和调整工艺解决了该问题。     

某Q345R钢制压力容器超声测厚异常原因

在超声测厚过程中,某Q345R钢制压力容器在多处厚度存在异常,通过化学成分分析、力学性能试验和显微组织观察等方法,对压力容器厚度异常部位的内部缺陷进行分析。结果表明：压力容器厚度异常部位的锰含量偏高,导致其厚度中心位置出现大量MnS夹杂物和贝氏体、马氏体等异常过冷组织,在制造过程中,由于受到外力或热加工过程中温度应力作用,在过冷组织内部夹杂物位置处和过冷组织与铁素体界面处会产生应力集中,从而导致微裂纹形成。     

对H型钢Q345E生产工艺探究

本文论述了H型钢Q345E的生产工艺。通过减少轧制道次,提高终轧温度等工艺调整,保证了Q345E的各项力学性能,提高了Q345E的产量。同时能减少合金加入量,降低生产成本。     

减锰增钒对Q345塔材用钢冲击韧性的影响

针对不同锰、钒含量的Q345塔材用钢进行了微观组织和冲击性能分析。结果表明:锰含量较高(1.49%(质量分数))时,钢中形成的珠光体团和铁素体晶粒尺寸较大;添加钒可以明显细化珠光体团和铁素体晶粒。在相当的情况下,增加较多的锰能提高钢的冲击性能,而增加少量的钒却能显著提升钢的冲击性能。钢样的断口都呈现韧窝状断口,而钒含量较高时,断口上韧窝尺寸相对细小和均匀。     

浅谈Q345钢构件埋弧焊焊接工艺

随着焊接技术的日益发展,埋弧焊在焊接技术领域中已成为不可缺少的焊接工艺方法之一。本文通过分析Q345钢的性能具体焊接Q345钢构件为例,来说明Q345钢构件埋弧焊的焊接工艺,希望Q345钢的焊接工艺能得到进一步的发展。     

NM360钢与Q345钢异种钢焊接接头组织与性能研究

为了解NM360钢与异种钢焊接应用过程中焊接接头的力学性能,本文对NM360调质钢和Q345热轧钢采用气体保护焊进行异种钢焊接,对焊接接头进行了力学性能试验及微观组织观察,并分析了NM360钢ICHAZ的软化机理.研究表明:Q345热轧钢焊接接头CGHAZ组织为贝氏体+魏氏组织,为HAZ硬度值最高的区域,FGHAZ和ICHAZ组织为P+F;NM360调质钢焊接接头CGHAZ组织为低碳马氏体,FGHAZ组织为低碳马氏体+少量的粒状贝氏体,晶粒细小,为HAZ硬度值最高的区域,ICHAZ组织为回火马氏体+铁素体+粒状贝氏体,铁素体组织是造成ICHAZ硬度值大幅度降低的原因.     

Q460E制动梁架组织及性能分析

针对铁路货车L-B型制动梁使用的Q460E钢-40℃冲击性能不合格的问题,选取不合格料2根,分别为1号料和2号料,并选取1根合格料(3号料)作为对比。对不合格件进行热处理,并借助金相显微镜、扫描电子显微镜等仪器,对热处理前后Q460E钢的组织及力学性能进行了观察和分析。研究结果表明,1号料由于Mn,Si元素微观聚集严重,发生较大成分起伏,导致合金元素在钢中分布均匀性差,产生偏析,导致低温冲击性能不合格。     

减锰增钒对Q345塔材用钢冲击韧性的影响

针对不同锰、钒含量的Q345塔材用钢进行了微观组织和冲击性能分析。结果表明:锰含量较高(1.49%(质量分数))时,钢中形成的珠光体团和铁素体晶粒尺寸较大;添加钒可以明显细化珠光体团和铁素体晶粒。在相当的情况下,增加较多的锰能提高钢的冲击性能,而增加少量的钒却能显著提升钢的冲击性能。钢样的断口都呈现韧窝状断口,而钒含量较高时,断口上韧窝尺寸相对细小和均匀。     

Q345钢输油管道开裂原因分析

某电厂Q345钢输油管道在运行过程中发生开裂泄漏。通过宏观分析、化学成分分析、硬度测试和金相检验等方法,对管道开裂原因进行了分析。结果表明:由于弯头的选材不当,后续对直管段和弯头进行焊接前未能正确识别材料,造成制订的焊接工艺不恰当。不恰当的焊接工艺使得焊接热影响区产生了冷裂纹,最终导致该Q345钢输油管道开裂。     

桥梁用大展宽比薄规格钢板的低温冲击性能不合格原因

采用化学成分分析、断口分析、金相检验、夹杂物分析等方法,研究了桥梁用大展宽比薄规格钢板低温冲击性能不合格的原因。结果表明：铸坯中心偏析,轧后冷却时产生了马氏体,且钢中存在粗大的MnS夹杂物,导致钢板的低温冲击性能不合格。提高钢板低温冲击性能的方法包括,在炼钢过程中,降低C、Mn、P、S等元素的含量、降低钢水过热度、在凝固末端采用强冷技术等;在轧钢过程中,提高加热温度、延长加热时间、优化道次压下量分配、降低终轧温度等。     

Q345B钢焊缝金属的显微组织分析

采用E5015焊条以手工电弧焊对Q345B钢的角焊缝进行焊接,阐述了焊缝中宏观组织的层间偏析,结晶形态的层间、层内差异,微观组织的差异以及对性能的影响研究,以利于焊接工艺人员对焊接工艺及参数的选择。在多层焊的打底层中注重对于层间温度的控制,制定合理的焊接工艺参数进行现场焊接,从而保证产品的焊接质量。     

提高Q235-D钢低温冲击韧性研制

影响Q235-D材料机械性能的因素很多,主要是化学成分、非金属夹杂物、轧制工艺和产品加工工艺的影响。本文主要分析提高材料机械性能、特别是低温冲击韧性的措施。     

低温环境下桥梁钢Q345qD疲劳裂纹扩展行为研究

为了明确在寒冷地区服役桥梁钢的疲劳裂纹扩展行为,以16 mm厚桥梁钢Q345qD为研究对象,完成了室温和低温下的夏比冲击韧性试验、疲劳裂纹扩展速率试验和疲劳裂纹扩展门槛值试验。结果表明,夏比冲击功和试样断口剪切断面率随温度的降低而减少;在应力比0.1、0.2和0.5条件下,疲劳裂纹扩展速率均随温度降低而变缓,该桥梁钢的疲劳韧-脆转变温度点在-60℃以下;在室温~-60℃,其裂纹扩展速率均对应力比的变化不敏感;应力比0.1条件下的疲劳裂纹扩展门槛值随温度的降低有略微增大的趋势。该批次桥梁钢表现出了良好的抵抗低温疲劳裂纹扩展性能,防止低温脆性破坏成为疲劳设计的重点;试验数据能为钢结构桥梁的进一步抗低温疲劳和防低温冷脆断裂设计提供参考。     

Q345/316L钢焊接接头的腐蚀性能

目前,对Q345/316钢焊接接头腐蚀性能的研究报道较少。采用手工电弧焊焊接Q345钢和316L钢,并以不同温度作时效处理,利用高温高压釜腐蚀失重法研究了焊接接头在3种盐度模拟海水中的腐蚀性能。采用体视显微镜和扫描电镜观察了焊接接头整体及不同区域的腐蚀形貌并分析其机理。结果表明:在模拟海水中,Q345/316L钢焊接接头中Q345钢侧热影响区发生点腐蚀,随Cl-浓度升高,腐蚀程度加剧;在同一盐度海水中,经不同温度时效处理的焊接接头的腐蚀速率不同,250℃时效处理后的最低,而550℃时效处理的最高;焊接接头腐蚀产物膜的主要成分为Fe3OOH。     

Q345R钢焊缝区大气腐蚀行为研究

研究了储罐钢Q345R钢焊缝区的大气腐蚀特征,并通过极化曲线和交流阻抗技术对比分析了热影响区、焊缝和母材的腐蚀行为,结合扫描电子显微镜、激光拉曼光谱仪对样品表面腐蚀微观结构和组成进行表征。研究结果揭示:母材的腐蚀敏感性最大,焊缝区较热影响区相比更耐蚀。腐蚀倾向与显微组织存在一定关系,焊缝区的显微组织为粒状贝氏体与针状铁素体,因该区域组织细化明显降低该区域的腐蚀敏感性,同时因焊接工艺使焊缝处几乎成为无孔区,母材处存在的微孔隙会导致母材具有更高的腐蚀速率。     

Q345钢复合涂层耐蚀性能及显微组织研究

在Q345钢试样上喷涂无机富锌底漆、环氧云铁中间漆和丙烯酸聚氨酯面漆复合涂层,采用盐雾试验测试涂层的耐蚀性能,结合扫描电镜(SEM)观察腐蚀形貌,并计算腐蚀速率,采用电子探针分析技术(EPMA)对腐蚀介质的渗透原理进行了研究。结果表明:盐雾试验后,涂覆复合涂层试样的腐蚀速率仅为基材的6%左右,且表面形貌整体质量较好,仅预制划痕处腐蚀程度加重,腐蚀产物呈絮状,微观结构疏松,但腐蚀后涂层与基体宏观附着良好;Cl-可以穿透底漆到达金属基体,对金属产生腐蚀,而中间漆和面漆能够有效地阻止腐蚀溶液的渗透。