应用介电分析研究漆包线漆膜的固化程度

1.本文介绍了如何用介电分析来判别漆包线漆膜固化程度的试验方法,並提供了一套实验数据; 2.作者使用自动介电测量仪自动作出了表征漆包线特性的tgδ-T曲线; 3.作者制取了十种不同涂漆速度的漆包线试样,并分别绘出其tgδ-T曲线,从而发现,曲线图形随着车速的降低(即固化度的增加)而向高温区域推移; 4.在任何tgδ-T曲线上均可找到四个与特定tgδ值对应的温度点,作出这些温度点关于车速的函数曲线,即可灵敏地按温度来判别漆膜固化程度,从而为漆包线生产的连续监控提供了可能。     

谈谈影响高压定子线圈介质损耗正切值的一些原因和分析

高压定子线圈的tgδ(介质损耗角正切)是衡量线圈质量的一项重要指标。由于绝缘材料的质量问题或工艺不良将造成线圈绝缘的tgδ值增大。因此,现就我厂高压定子线圈在生产中绝缘处理的情况,影响tgδ值的各种因素,控制线圈的绝缘质量问题做些分析。我厂高压定子线圈的对地绝缘材料用5438—1环氧粉云母带,线圈主绝缘采用模压固化成形工     

关于用M型测量双卷变压器介质损失角正切值时“Ⅱ>Ⅰ,Ⅳ>Ⅲ”问题的分析

在用M型测量双卷变压器tgδ时,所谓"Ⅱ>I,Ⅳ>Ⅲ"是指非被测绕组遮蔽时的介质损失角正切大于其接地时的值.这里"I、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ"是指按变压器tgδ试验的通常顺序所测量的四个值,即:tgδ I、tgδⅡ、tgδⅢ和tgδⅣ.其中tgδ I-高压对低压地的介质损失角正切,是第一次测量的值;tgδⅡ-高压对低压遮蔽的介质损失角正切,是第二次测量的值;tgδⅢ-低压对高压地的介质损失角正切,是第三次测量的值;tgδⅣ-低压对高压遮蔽的介质损失角正切,是第四次测量的值.     

漆包线的tgδ-T特性研究(摘要)

漆包线的质量与漆包线漆膜的固化程度关系很大,而漆膜的固化程度在漆膜的tgδ特性方面反应又极为敏感。因此研究漆包线的tgδ—T特性对掌握漆包线的质量、控制漆包线的生产工艺是一极为有效的手段。     

提高评价电力变压器固体绝缘受潮的可靠性

文献[1、2]提出,6～35kV变压器绝缘的电气强度与含水量有关,可间接地通过绝缘的tgδ来表示.但变压器综合绝缘的tgδ不仅仅与团体绝缘的含水量有关.变压器综合绝缘的最简易形式,可以用一个串并联的等值电路来代替(见图1),图中:C_1,C_2—固体绝缘部分的电容;C_3—充油部分的电容;tgδ_i—相应的绝缘部分的介质损失角的正切值.令:tgδ_1=tgδ_2,tgδ_i<<1,忽略固体绝缘的表面泄漏,     

并联电力电容器热稳定性试验条件的分析

本文就电力电容器的热稳定性试验条件进行了分析探讨,指出:热稳定性试验应与电容器的最大平均发热功率相联系,即与电容器的允许最大介损tgδnax相联系;并导出了热稳定性试验的试验电压Us的公式;tgδnax值应以行业实际平均水平tgδpj为基础来确定,宜采用tgδa(?)/tgδp=1.2,并据以提出了tgδnax的建议值;指出热稳定试验时芯子热点温升应与电容器的热老化寿命相联系.本文拟对并联电力电容器热稳定性试验的电气条件进行分析讨论.     

介质损耗因数增量作为局部放电强度量度的探讨

通常认为用电桥测量tgδ隨电压的增量能够给出真实的放电强度量。有人已指出过,由于Δtgδ与放电脉冲的幅值和相位两者都有关系,所以,即或Δtgδ完全是由放电引起的,它也不能确切说明真实的放电强度。描述Δtgδ,ΔC与放电脉冲相位间关系的理论表达式的正确性已被实验结果以及关于高次谐波作用的计算所证实。本文给出C和tgδ测量值的简单函数关系式,它可用来改进西林电桥的测量结果。用这些函数可以分别估算放电强度和相位。列举出函数随电压变化的实际例子。最后讨论了Δtgδ对电桥电压谐泼畸变的敏感性。结果表明,电桥测量局部放电强度必须用无畸变的电桥电压。     

西林460高压交流电桥量程的扩大方法

制造或检修电力电容时,都需要测量其介质损失角正切值,即tgδ值。由于电力电容器的tgδ值较小,在制造或检修过程中,测试范围也较大,从油样试验到整台低压电容器(400伏)的测试,试品的电容量从100微微法到200×10~6微微法间变化。同时随着电容量的增大,电压又高,势必电流也较大。因此,在测试电力电容器的tgδ值时对测试仪器有三点要求: 1.tgδ值的测量误差要不大于±0.02%;     

电压互感器介质损耗角(tgδ)负值问题的研究

本文研究电压互感器做例行试验时,介质损耗角(tgδ)出现负值问题.深入分析了产生负介损tgδ值的基理.     

用介电分析检测漆包线的固化程度

漆膜的玻璃化温度是检测固化程度的很有用的指标。由介电分析检测漆包线的tgδ陡升温度、C 陡升温度和绝缘电阻达到某值的温度,在漆膜固化过程中有较大的变化幅度和较小的试验分散性,有很高的分辨力,能准确地度量漆包线的固化程度。因此,用介电分析定时检测漆包线的固化程度,可以使漆包机实现固化程度的开环控制,并达到优化漆包工艺的目的。     

采用25周电源改善现场测量介质损的质量

25周电源发生器在60年代曾有人制作并用于带电测量电气设备的介质损失角正切值(以下简称tgδ),本文在吸取了他们的经验的基础上,谈谈制作25周电源发生器的体会和用于变电站局部停电测量电气设备的tgδ的问题。一、电场干扰对测量tgδ的影响在局部停电的变电站测量电气设备的tgδ,由于附近运行设备电场的干扰(图1),往     

介损值测试中电桥接地引起偏差的分析

介损值tgδ是反映高压电气设备绝缘性能的一项重要技术指标。通过测量tgδ,可以检查出绝缘的一系列缺陷：绝缘受潮、油或浸渍物脏污或劣化变质、绝缘中有气隙发生放电等。这时,流过绝缘的电流中有功电流分茸增大,tgδ也增大。     

介质损耗分析在漆包线生产中的应用

应用快速 tgδ测试仪测得的性能优良漆包线的 tgδ-T 曲线,作为验证同品种漆包线漆膜固化程度的基准曲线,可以作为指导漆包线生产、调整工艺和保证质量的手段。利用介质损耗测试,还能快速鉴别出在贮存期中性能不稳定的漆包线;辨别出耐温等级不明的漆包线的耐热性;藉以开发新的漆种。     

在电场干扰下对介质损失角正切值的测量

在介质损失角正切值tgδ常规测量的基础上，提出了一种新的在电场干扰下测定、计算tgδ的方法。这种方法简单、准确，能消除外界电场干扰的影响。     

分析互感器加装防雨帽的胶囊密封后介损值大的原因

我局将互感器加装铁皮防雨帽的等电位胶囊密封装置,已连续运行三年均较正常,试验合格率达100%。但防雨帽铁皮锈蚀严重,对运行维护增加了不少工作量。为此改用望亭电厂综合服务公司最近生产的玻璃钢防雨帽。采用这种帽子后,出现了tgδ值均偏大的现象。1.1986年11月27日我局1186线电流互感器预防性试验(带玻璃钢防雨帽),试验数据如表1 从以上数据看,较部颁规程tgδ%数值均偏大,不合格。但1985年对带铁皮防雨帽试验时,tgδ%、(20℃)均在1.8以下。因此,为寻找引起tgδ值增大的原因,我们进行了分析,其中包括消除外电场干扰和表面影响。油介损经测量,数值为tgδ%=1.81。     

油浸电流互感器的受潮诊断分析及改进措施

通过对LCWQD－35型电流互感器（简称CT）的受潮诊断，原因分析及技术改进的论述，阐明了介质损耗角正切值（tgδ）对发现小体积油浸CT受潮的灵敏性和准确性。指出非密闭型CT易进水受潮，应加强tgδ跟踪测试，为了彻底消除受潮隐患，可加装金属膨胀器。     

并联电容器可靠性的试验研究(下)

七、试验研究本文上篇已经对目前国外可靠性试验作了比较详细的综述,这里介绍我们的一些探讨性的试验,以便寻求可靠性试验的方法,选取合理的试验参数。甲、试验内容和参数 1.θ、tgδ和热稳定试验温升θ和介质损耗tgδ值是并联电容器的重要特性参数,热稳定试验则是考核产品热稳定性能的手段。从过去的试验结果来看,对于油纸高压并联电容器,温升θ约为(15～25)℃,介质损耗tgδ值略低于0.3％,θ和tgδ是影响并联电容器寿命的二个重要因,近年来,由于矿物油浸渍电容器纸的并联电容器     

并联电力电容器热稳定性试验的电气条件

本文就实践中一些合格产品的介损大于型式试验品介损所出现的问题,指出:GB3983—82中规定的并联电容器热稳定性试验的电气条件有不严密处:忽视了tgδ_(max)与与tgδ_(sh)之间的差异,没有规定对应于一定寿命期的热点温度值,没有规定产品的保证寿命期和作加速寿命试验。作者提出:热稳定性试验应与电容器的最大平均发热功率挂钩,试验电压U_s的求出公式;国标中的介损允许值tgδ_(max)应以行业平均水平为基础制定:热稳定试验应与热老化寿命试验挂钩;对各类绝缘的tgδ_(max)值提出了建议。     

介损测试产生负值的原因分析

本文就测量试品介质损耗角正切(tgδ)时,测量结果受各种因素的影响,造成实测值与实际值产生误差,甚至出现负值的原因进行理论分析,从而为现场测量tgδ的结果分析和解决方法提供参考。     

110kV电流互感器介质损耗因数增大原因分析

通过对110kV电流以互感器介质损耗因数tgδ的测量及tgδ随温度变化的趋势，重点分析了产生tgδ增大的原因，提出了对它进行重点监测的必要性及tgδ增大可能产生的危害。