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为了更好地评估凝汽器冷却管的汽流激振情况,提高电站凝汽器的安全保障,采用数值模拟方法,对凝汽器喉部和壳侧分别进行蒸汽流动的模拟,其中壳侧蒸汽流动的模拟以喉部出口流场作为入口条件,基于凝汽器壳侧流场分布计算了用于判别汽流激振的参数—临界横流速度和风险系数,从而完成对冷却管汽流激振的评估研究。对某凝汽器模拟研究结果表明:该凝汽器两侧上方“树枝”间管束模块外围冷却管处汽流激振的风险系数约为1.2,存在很大的汽流激振可能性,所评估的汽流激振位置与该凝汽器冷却管振动失效位置有一定的吻合度。该方法可以在管束横截面上对凝汽器冷却管进行更具体细致的评估。 相似文献
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日本神户钢铁公司加古川炼铁厂制造的5万瓩汽输机组,其凝汽器采用钛制凝汽器,冷却管采用辐向排列(汽流向心式),蒸汽沿管束经周围向凝汽器中心流动,不凝气体(主要是空气)在中心部分聚集,被抽气器抽出。该厂对钛制凝汽器进行了一系列的试验研究,并得出了一些相应的结论。现简述如下。 相似文献
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本文通过对凝汽器冷却管材质的化学分析,机械性能分析,金属组织分析和残余应力分析,找出了国产200MW机组凝汽器的断管原因,结果表明冷却管的断裂是由于机械振动而引起的周期性交变应力作用产生裂纹所致,并提出了改造措施。 相似文献
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凝汽器冷却管克服汽流冲击振动的研究 总被引:9,自引:0,他引:9
汽流冲击振动是凝汽器内冷却管破坏的主要原因之,该文从凝汽器喉部流动特性研究入手,分析了汽流冲击冷却管振动的特点。经过数值计算和分析,获得了凝结区内冷却管汽流冲击力的区域分布情况,进而讨论了冷却管汽冲冲击激振的不均匀性。根据上述结论,文中给出基于区域的支了在格板间距,并对实际的设计进行了校核计算。 相似文献
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焦作电厂3、4号机组为东方汽轮机厂生产的N200-130/535/535型超高压中间再热三缸三排汽凝汽式汽轮机组,进行了通流部分改造后机组额定负荷220 MW.机组配置的N11220型凝汽器,为三壳体单背压双流程式,冷却管采用锡黄铜(HSn-70-1)管,规格为d25 mm×1 mm,管长8 400 mm,数量为17 010根,冷却面积11 220 m2,辐射向心式布置.管束设置有5块支撑隔板,支撑隔板间距1 400 mm,凝汽器水室为矩形热井结构. 相似文献
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冷却管疲劳断裂的原因是由于高速汽流冲击使铜管产生振动而引起的高周疲劳断裂;冷凝器铜管的工作环境使疲劳极限大为降低,加剧了疲劳裂纹的扩展。 相似文献
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某电厂8号机组带负荷后振动过大,通过试验分析,查明振动原因是由于发电机转子冷却水管冷却不均匀、低压转子和励磁机转子质量不平衡,引起运行时发电机转子产生热弯曲以及4号、8号轴承振动超标。采取对发电机转子内冷水管反冲洗和调整轴系平衡等措施,机组振动得以消除。 相似文献
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根据当地气象资料及凝汽器和空气冷却塔的相关技术参数,通过3个典型工况计算出最佳循环水流量,并确定了双速循环水泵选型参数,进行了循环水泵运行工况经济性分析。 相似文献
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空冷岛的设计气温是很重要的设计参数,如何确定空冷岛的设计气温,将直接影响到电站空冷机组的经济运行。设计气温应根据典型年的气温统计而得出,气温变化是空冷凝汽器的系统设计和热工性能密切相关的重要气象参数。根据工程实践的经验,对空冷系统设计气温的选取进行了分析和归纳总结,并提出了优化方案,为电站空冷系统的优化设计提供参考。 相似文献
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对韶关发电厂200MW机组低真空的主要原因进行了分析,并在小修中采取了清洗凝汽器换热管及消除凝汽器缺陷、改进中压缸密封系统等措施,使机组的真空度比检修前提高了9%。 相似文献
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N-32000型凝汽器变工况特性分析及运行优化 总被引:1,自引:0,他引:1
由凝汽器内压力确定的计算模型,以N-32000型凝汽器为例,计算并分析了变工况下,不同冷却水温及冷却水量时,凝汽器压力随凝汽器负荷的变化特性.利用最佳真空的确定方法,分析了循环泵单双泵切换的最优冷却水入口温度,为冷端系统运行优化提出了建议. 相似文献