W4Mo3Cr4VSi高速钢直柄麻花钻的热处理

在W4Mo3C4VSi直柄麻花钻的热处理过程中,通过两种不同的淬火温度,比较在这两种淬火温度下材料的淬火晶粒度、回火后的组织、回火后的硬度。通过性能试验,对比试验结果,发现适当提高淬火温度能有效提高直柄麻花钻的使用寿命。     

不同介质淬火对W6Mo5Cr4V2刀具材料组织及力学性能的影响

采用经验算法对W6Mo5Cr4V2工具钢加热及冷却时的实际相变温度Ac1、Ac3、Ms和Bs进行计算,利用Jmat-pro对该工具钢的热处理性能进行模拟计算并获得CCT曲线,结合计算的相变温度与CCT曲线选择锭子油、高压氮气对试样进行淬火。综合分析了不同淬火介质下W6Mo5Cr4V2工具钢淬火后的微观组织、硬度及耐冲击等力学性能,探讨了不同淬火介质对W6Mo5Cr4V2工具钢的组织及力学性能的影响。试验结果表明:在高压氮气淬火后,组织为均匀分布的细小针状马氏体,其硬度达62.5HRC,磨损量仅为0.23g,淬硬性优于锭子油。     

G115Cr14Mo4V和8Cr4Mo4V淬回火工艺及性能研究

采用不同淬回火工艺对高温不锈轴承钢G115Cr14Mo4V和高温轴承钢8Cr4Mo4V进行热处理,观察两者的显微组织,检测淬火、回火后的硬度和残余奥氏体含量,并对高温硬度、冲击功和滚动接触疲劳寿命进行测试。结果表明：淬回火后G115Cr14Mo4V钢的室温硬度稍高于8Cr4Mo4V钢,两者的残余奥氏体含量都可控制在3%以内;在高温硬度和滚动接触疲劳额定寿命L10方面,G115Cr14Mo4V钢优于8Cr4Mo4V钢;在冲击功方面,8Cr4Mo4V钢优于G115Cr14Mo4V钢。     

热处理工艺对W2Mo9Cr4VCo8高速钢硬度和组织的影响

在不同淬火温度、冷处理方式和回火温度下对W2Mo9Cr4VCo8高速钢的硬度及组织进行试验研究,结果表明:在1 150~1 220℃淬火,随着淬火温度的提高,淬火硬度有逐渐下降的趋势;在不同的冷处理工艺和520,535,550℃温度下回火3次,试样的硬度及回火组织差别不大;不同淬、回火温度下,回火3次后试样的残余奥氏体含量均为零。基于试验分析优化了W2Mo9Cr4VCo8的热处理工艺。     

拉刀淬火伸长变形试验研究

研究了W2Mo8Cr4VCo8钢、W6Mo5Cr4V2钢和W9Mo3Cr4V钢3种高速钢拉刀在盐浴介质下的淬火伸长变形情况。通过大量拉刀淬火伸长变形的测量与分析，结果表明：3种材料的拉刀在一定淬火工艺条件下，其伸长变形是有规律的，伸长是一定的。W2Mo8Cr4VCo8钢和W6Mo5Cr4V2钢拉刀淬火后平均伸长率相近，约为0．20％左右。W9Mo3Cr4V钢拉刀淬火后平均伸长率比W6Mo5Cr4V2钢和W2Mo8Cr4VCo8钢略高，约为0．30％左右。拉刀内部组织的均匀转变是拉刀淬火伸长规律变化的主要原因，以此规律，我们在装配孔的成形拉刀孔距设计中，按2mm／m压缩，经正常热处理工艺处理后，其孔距伸长均符合工艺尺寸要求，从而较好地解决了有孔距要求的成形型拉刀淬火伸长变形的问题。     

高压气淬对8Cr4Mo4V钢制轴承套圈变形的影响

针对8Cr4Mo4V高温钢制薄壁轴承套圈在热处理过程中易产生变形、翘曲及锥度等问题,通过真空渗碳炉高压气淬热处理工艺,在保证淬透性的同时,显著减小套圈的变形、翘曲及锥度。结果表明:与普通真空炉油淬相比,高压气淬可使套圈尺寸变形率降低约50%,锥度可控制在0.15 mm以内,显著提高了产品合格率。     

CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能比较

比较了CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能。试验表明,在相同淬火温度下,CW6Mo5Cr4V2淬回火硬度和红硬性明显高于W6Mo5Cr4V2,淬火晶粒比W6Mo5Cr4V2粗,冲击功比W6Mo5Cr4V2低。CW6Mo5Cr4V2在1160-1200℃淬火可获得优良的综合机械性能。在1220℃以上淬火,CW6Mo5Cr4V2过热倾向显著,冲击功急剧下降。碳和钨钼含量的变化对CW6Mo5Cr4V2淬火温度的影响很大。要使CW6Mo5Cr4V2淬火易于控制,必须收窄CW6Mo5Cr4V2主要成分范围。CW6Mo5Cr4V2较适合于切削速度较高的刀具。     

W18Cr4V钢制复合铰刀的贝氏体等温淬火及冷压校直法

<正> 复合铰刀是一种精度较高的切削刀具,在热处理工艺性能方面,不但要有高的硬度、红硬性和足够的坚韧性,还要求淬火后不允许产生较大的弯曲变形。我厂某产品零件所用的W18Cr4V 钢制作的复合铰刀如图1所示。要求热处理后的变形量不大于0.10mm。过去,我们采用中温盐炉840℃预热后,在高温盐炉1270℃加热2分钟;淬入定子油中冷却或淬入540～560℃的硝盐中,保温10分钟作分级处理。这两种淬火法产生弯曲变形较大。由于铰刀刃部长,校直困难,断裂较多,废品率     

W3Mo2Cr4VSi低合金高速钢替代M2通用高速钢制造TiN涂层刀具的可行性研究

本文对W3Mo2Cr4VSi低合金高速钢代替M2钢制造氮化钛涂层刀具的可行性进行了研究。结果表明,W3Mo2Cr4VSi与M2热处理后的可磨削性相当;经优化TIN涂层工艺处理后,W3Mo2Cr4VSI钢涂层刀具使用寿命达到M2钢涂层刀具使用寿命水平;材料成本降低15～20％,并有可观的社会效益。     

离子镀提高W4Mo3Cr4VSiN钢制丝锥使用寿命的研究

为提高W4Mo3Cr4VSiN（F205）低合金高速钢丝锥的使用寿命,对该钢进行了1160℃淬火、不同温度下回火热处理,并对较佳工艺回火后的丝锥表面进行离子镀TiN,对其组织和性能进行了研究。结果表明：560℃回火时,F205钢的硬度达到了最大值;丝锥表面离子镀TiN后,获得金黄色TiN涂层,约2．5μm厚时,涂层的显微硬度达到1921HV50,与基体的结合力最高达35N。丝锥的使用寿命提高了2倍。     

模具的油淬后高温空冷淬火

在热处理生产中,对于尺寸较大、型腔复杂、精度要求高的Cr12MoV冷冲模或3Cr2W8V钢压铸模来说,若采用油淬(油冷至200℃左右空冷)变形易超差,且有开裂现象;若采用空冷淬火则难以淬硬,即使能淬硬也会因残盐而产生麻点腐蚀。为了保证这类模具热处理的质量,我们采用了油淬     

淬火温度和回火工艺对4Cr5Mo2V钢高温耐磨性能的影响

将4Cr5Mo2V钢在1 000～1 090℃下淬火,并通过不同温度2次回火处理将相同淬火温度下试验钢的回火硬度分别调整至55,52 HRC,研究了淬火温度和回火工艺对显微组织、冲击韧性和高温(350℃)耐磨性能的影响。结果表明：回火硬度相同时,淬火温度过高或过低均会降低试验钢的韧性而加剧磨损表面材料剥落,从而降低耐磨性能;相同回火硬度下,1 030℃淬火条件下试验钢的韧性和高温耐磨性能最好,1 090℃淬火条件下最差;淬火温度相同时,较低温度回火试验钢因具有较高回火硬度,能够起到支撑表面氧化层的作用,其耐磨性能比较高温度回火时好;4Cr5Mo2V钢的推荐热处理工艺为1 030℃×30 min油淬+560℃×2 h×2次回火。     

Cr4Mo4V钢球淬火产生混晶组织的原因与消除措施

分析了Cr4Mo4V钢球淬火产生混晶组织的原因及其影响,通过试验探讨了其消除方法.结果表明,Cr4Mo4V钢球中超标的混晶组织经过预处理后再重新进行淬、回火,可有效消除混晶组织,提高钢球的压碎载荷值.     

Cr4Mo4V钢热处理工艺对残余奥氏体量的影响

经对Cr4Mo4V钢进行热处理工艺试验，分析工艺参数对残余奥氏体量的影响，优化了热处理工艺参数，使Cr4Mo4V钢残余奥氏体量控制在5％以内，保证了热处理质量及尺寸稳定性。     

冷轧辊整体快速加热双液淬火工艺

一批材料为9Cr2的冷轧辊,辊身尺寸为φ150mm×236mm,要求辊身淬火处理,表面硬度80～90HS,淬硬层深度10mm,辊身变形量<0.25mm,辊颈硬度32～42HS。由于采用高频感应加热淬火,轧辊易淬裂,淬硬层深度也不够。根据我厂设备情况,决定采用在井式炉中整体快速加热淬火的热处理工艺。     

低合金高速钢中碳化物相的研究

本文研究了W3Mo2Cr4VSi 钢中碳化物在固相中沉淀和溶解的规律以及硅对该过程的影响。实验表明:三种热处理状态(退火、淬火和回火)共有六种碳化物MC、M_6C、M_7C_3,M_(23)C_6,M_3C 和M_2C。其中560℃回火析出的碳化物主要是弥散细小的MC 型碳化物和沿孪晶界析出的M_3C 合金渗碳体。硅进入并稳定M_6C 碳化物,增加回火析出的特殊碳化物的数量,但显著抑制M_3C 在回火中的沉淀。文章讨论了W3Mo2Cr4VSi 钢在560℃回火时产生M_3C 碳化物的原因。     

W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2高速钢中温区奥氏体等温转变图的测定

<正> 一、前言近年来,在高速钢生产过程中广泛应用的等温热处理先进工艺对改善刀具的工艺性能和使用性能起着重要作用。但迄今高速钢等温淬火方面的基础研究却较少,特别是我国近几年才使用的新型通用高速钢W9Mo3Cr4V在这方面的报导甚少。为此,作者研究了通用高速钢W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2(以下简称W9、W6)在中温区等温停留过程中过冷奥氏体的转变、测定,并绘制出奥氏体等温转变图,为编制热处理工艺提供了基础依据。     

Cr4Mo4V钢制轴承零件的真空热处理工艺

介绍了B84T真空气淬炉的特点及利用B84T真空气淬炉对Cr4Mo4V钢制轴承零件进行热处理的工艺.热处理后的轴承零件不仅硬度、内部组织达到要求,而且表面质量较好.     

大功率风电偏航轴承套圈用钢及其模拟热处理工艺

42Cr Mo钢已成功地用作小功率(2 MW及以下)风电偏航轴承套圈用钢,但由于其有限的淬透性,无法满足大功率风电偏航轴承套圈用钢的要求,因此,研究中引入40Cr Ni Mo钢和硼微合金化42Cr Mn Mo B钢进行对比分析。研究42Cr Mn Mo B钢、40Cr Ni Mo钢和42Cr Mo钢的淬透性,利用DEFORM3D模拟软件对5 MW风电偏航轴承套圈壁厚1/4位置处的油冷速率进行模拟,并利用模拟热处理炉对三种钢进行模拟热处理,随后对试验钢进行常规力学性能的测试。结果表明,42Cr Mn Mo B钢在端淬距离为85 mm位置处的硬度值为46 HRC,油淬后的理想临界直径约为160 mm,远高于42Cr Mo钢在85 mm位置处的29 HRC和43 mm的理想临界直径;经DEFORM3D模拟软件模拟的5 MW级风电偏航轴承壁厚1/4位置处的平均油冷速率约为0.7℃/s;在模拟油冷并经590℃回火1 h处理后42Cr Mn Mo B钢各项力学性能均能满足5 MW级风电偏航轴承套圈用钢的性能要求,具有应用于大功率风电偏航轴承套圈中的潜能。     

W9Mo3Cr4V刀具的热处理工艺

W9Mo3Cr4V(以下简称W9)钢是含钼高速钢,该新钢种尚未列入国家有关标准和热处理手册。现就我们在用该钢种制造刀具时,所摸索出的热处理工艺方法作一简单介绍。一、初定淬火温度区间