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微合金钢中板热轧时晶粒尺寸的模拟计算 总被引:2,自引:1,他引:2
通过Φ180mm× 2 0 0mm二辊实验轧机对成分 (% )为 0 0 5 3C 1 5 6Mn 0 0 4 6Nb 0 2 5Mo 0 0 14Ti 0 0 0 12B微合金化钢的轧制实验 ,验证了新建立的热轧板带晶粒尺寸的仿真模拟系统 ,得出晶粒尺寸的仿真计算值与实测值的相对误差≤ 8 3% ,并对该微合金钢 9道次 2 2 0 0mm× 14mm中板轧制时各道次钢板晶粒尺寸进行了计算。结果表明 ,精轧各道次均没有发生动态再结晶 ,在板厚 5 1 6mm轧至 2 2 0mm的 1~ 5道次 ,晶粒尺寸显著减小 ,由 4 5 μm降至 10 μm ,在板厚 2 2 0mm轧至 14 0mm的 6~ 9道次 ,晶粒尺寸减小不显著 ,由10 μm降至 7 5 μm 相似文献
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研制了基板-10mm厚成分(%)为0.15~0.20C,0.8~1.5Mn的16Mn钢板与复板-成分(%)为0.6~1.0C,0.5~1.0Si,0.8~1.2Mn,0,5~1.5Cr,0.4~0.6Ni,0.4~0.8Mo,0.005~0.015B,0.05~0.10Y,0.08~0.15K,0.08~0.15Na的耐磨钢板经爆炸焊接工艺制成钢管热连轧机架耐磨复合衬板。复合衬板试验和应用结果表明,钢板复层表面硬度HRC60,结合层剪切强度340MPa,使用8月个后的磨损量小于0.2mm,比常用表面处理衬板和轧制复合衬板磨损量低2倍以上。 相似文献
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五机架横列式6250轧机的第一、二、三机架为三辊刑材轧机,采用传统的斜楔侧面固定方式固定轧辊,中辊固定稳定性差,在钛及钛合金轧制过程中尺寸波动幅度大、电耗高、备件更换频紧,因此将该轧机的斜楔侧向固定方式改为轴承固定结构。改造效果评估表明,随机抽取了φ250轧机改造前后轧制的φ23.5、φ18.5、φ12.5mm三个批次的钛及钛合金捧材,改造前尺寸波动范围为23.2~23.9mm、18.1~18.8mm、12.1~12.8mm,改造后尺寸波动范围23.6~23.8mm、18.5~18.8mm、12.5~12.8mm;改造前(2009年5—8月)每生产1t钛及钛合金棒材所消耗的电能为830.395kW·h,改造后(2010年5—10月)为585.603kW·h,电耗降低了29.5%;备件的使用费用由改造油的5.9万几降低到改造后的0.14万元。 相似文献
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中厚板轧制过程中力能参数的预报模型 总被引:4,自引:0,他引:4
根据给定的热力耦合热边界条件的计算结果 ,建立了轧制中厚板的二维和三维有限元模型并模拟计算了 (2 30 0~ 2 6 30 )mm× (9~ 72 )mm板坯压下量 7~ 19mm ,轧制速度 3 16~ 4 37m/s ,轧制温度 92 9~10 33℃的轧制力 (2 6 6 0 0~ 5 0 0 0 0kN)和轧制力矩 (780~ 32 0 0kN·m)。结果表明 ,轧制力计算值和测量值的相对偏差为 1 30 %~ 9 37% ,轧制力矩的相对偏差为 3 6 9%~ 9 75 %。二维模拟和三维模拟的结果基本一致。 相似文献
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1中厚板生产特点浅析酒钢2800中板轧机将于1997年底建成投产,这套轧机的建成,将改善我公司轧材产品结构单一的局面,并能够增强企业竞争能力和大幅度增加经济效益。这套轧机采用了90年代工艺技术设计,具有国内一流、国际先进的技术装备,主要有以下特点。1.1高刚度,大轧制压力的四辊可逆轧矾。1.2轧机两级计算机自动化控制。1.3全线轧件跟踪。1.4自动轧制程序计算和优化。1.5液压厚度自动控制(HAGC)。1.6在线测温,测压,测宽,测厚。1.7控制轧制和控制冷却(TMCP巳NR)。1.8大功率交一交变频调速技术。1.9滚切式双边剪… 相似文献
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1 前言 南钢棒材厂是在原一炼钢车间基础上于1981年改造成的棒材生产单位,原二火成材,设计年产10万t。1997年达到20万t,1998年初进行简易一火成材改造,建成中轧顺列、精轧无张力轧制、二台飞剪分别切头尾和倍尺分段的半连轧生产线,实现130~2一火生产Φ12mm~Φ32mm的圆螺钢筋。由于工艺和装备不先进,因此,现在正于我厂副跨(原主电室、精整包装区的位置)新建一条全平立、全连续的棒材生产线,将于2000年4季度建成投产。此生产线工艺及改造概况如下。 相似文献
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运用ANSYS/LS-DYNA显示动力学有限元软件,建立了水平辊系二维五连轧弹塑性有限元模型,利用小型重启动方法对DCO3冷轧板五连轧过程中轧板内硬性夹杂物变形进行了模拟,分析了夹杂物尺寸、初始位置以及轧板压下量对夹杂物变形的影响。研究结果表明:模拟结果与实际相接近,轧板内夹杂物的变形程度主要随着轧板压下量的增加和夹杂物尺寸的增大以及夹杂物距轧件表面距离的减小而增大。轧件由3.0mm被轧到0.7mm,夹杂物直径超过20μm时,轧制结束后夹杂物前后部位处变形程度较大,轧件内部可能会产生由于夹杂物破裂而形成的裂纹源。 相似文献
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为满足带钢热连轧工艺设计和生产管理的需要,采用Microsoft Visual Basic 6.0开发了带钢热连轧设定及组织性能预报软件。该软件设置了温度,粗、精轧道次,轧辊凸度设定模块,以及电机校核和晶粒尺寸预报模块,具有功能完善、人机接口友好、使用方便、计算精度高、适用范围广等优点,可用于带钢热连轧工艺设计、设备选型和现场生产管理。 相似文献
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传统热连轧生产技术的发展 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了传统热连轧新技术,包括无头轧制技术、连铸板坯热送热装和直接轧制技术、铁素体轧制技术、热轧工艺润滑技术、自动化控制技术的特点.传统热连轧机分为粗轧和精轧两部分,使用的板坯厚度一般大于180 mm,最小产品厚度为1.2mm.近年来传统热连轧新技术、新装备的出现推动了炼钢一连铸一轧钢生产的一体化,加速了钢铁生产向连续化、低成本和高质量方向发展,扩大了传统热带轧机的轧制范围,可批量生产0.8mm的超薄带钢.先进的传统热连轧生产技术,是传统热连轧机组改造和发展关键. 相似文献
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分析了板带材生产科技发展史。认为60 年代以四辊轧机为主体的连轧技术是靠板形控制装备和计算机控制系统而进步的。其原因在于板形理论未取得突破性的进步,只能靠装备来提高板形质量,因此形成高刚度高精度的论断。沿着高精度装备和越来越庞大的计算机系统的技术路线难于使连轧机国产化,这是轧机重复引进的技术原因。本文简介了我国独创的板带轧制动态理论及已取得的实际效果,建议大力推广应用这种创新的知识和技术,实现连轧装备国产化。 相似文献
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通过把轧制力方程和厚度控制方程在小范围内线性化、离散化,用递推最小二乘法辨识出系统的状态空间模型.给出了基于Kalman滤波法的最优信息融合算法,并针对热连轧这个复杂的多变量系统设计了异步信息融合估计算法.将模型用于热连轧机带钢厚度预测中,同时也预测带钢塑性系数Q.最后把实时预测出的带钢出口厚度和带钢塑性系数应用于带钢热连轧厚度控制系统,提高了带钢厚度质量. 相似文献
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To fully exploit the potential of sheet and profiles, various technologies to produce tailored blanks and profiles have been developed [1,2]. In earlier work [3] it has been shown that Strip Profile Rolling (SPR) can be used to produce metal strips with a predefined thickness distribution across the width of the strip. Building upon this knowledge, in two subsequent papers the extended goal of the project is presented. Therein is demonstrated that Strip Profile Rolling can be applied very effectively using a combination of roll forming (part 1) as well as further processing by roll forming (see part 2) to allow for the production of profiles with varying wall thickness in their cross section. To achieve the goal of part 1, a numerical model describing SPR was developed and used to study the influencing process parameters on spread and bulge formation. As a result of this parametric study, an optimized roll design and rolling sequence was developed to produce a demonstrator strip on a 12 stand roll forming mill manufactured by the company Dreistern [4]. Starting with a conventional strip out of DC01 steel (width 170 mm, thickness 2.5 mm), 29 rolling passes were necessary to achieve the desired geometry (width 186 mm, thickness 2.5 mm with a longitudinal groove being 64 mm wide where the thickness is reduced to 1.5 mm). In the second part of the process chain the coils produced by Strip Profile Rolling were successfully roll formed into a circular tube of 60 mm. 相似文献