4S-275型柴油机活塞的焊修

我厂4S-275型柴油机不慎飞车,致使三缸活塞拉裂(图1)。裂纹长度48毫米,裂纹处壁厚9毫米,活塞重约80公斤。为满足生产供电急需,我们采用电弧热焊修复,现已使用三年,情况良好。热焊工艺如下: 1.焊前准备在裂纹处开V形坡口,坡口角度为70°～80°,深度6～7毫米,距裂纹两端3～5毫米处钻止裂孔(φ6毫米)。 2.预热     

矿用挖掘机主动螺旋锥齿轮的修复

我矿进口芬兰TAMROCK公司的TORO400矿用挖掘机，其后桥主传动器主动螺旋锥齿轮的齿数Z＝47，齿宽B＝100mm，中心螺旋角pm＝35°。由于该齿轮传动负荷大，在运行过程中，有3个齿在齿根部折断，这个齿轮的材质介于我国35－45号钢之间，为中碳钢。在维修时，若换进口件有两大困难，一是价格较昂贵（约6万元人民币），二是到货周期长（约需3个月）。经过技术论证，我们决定采用焊修法自行修复。1．焊修的技术要点（1）避免产生裂纹为保证中碳钢工件焊修时不产生裂纹和得到满意的机械性能，需要对工件进行合适条件的预热。一般情况下，35号…     

EH36-Z35钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性

通过经验公式和斜Y型坡口焊接裂纹试验研究了50mm厚EH36-Z35海洋工程用钢在低温环境中的焊接冷裂纹敏感性。结果表明:由经验公式计算得出试验钢具有一定的焊接冷裂纹敏感性,且焊前预热温度在114℃时才能保证结构的安全性;由斜Y型坡口焊接裂纹试验得到15℃环境中焊前预热温度应高于125℃,5℃环境中焊前预热温度应高于150℃,试验结果与经验公式计算值接近;在-18～15℃低温环境中,预热温度相同与绝对湿度相近条件下,随着环境温度的降低,试验钢焊缝根部裂纹率增加,热影响区最高硬度升高;计算得到-18～15℃环境中试验钢的最大临界拘束应力为577MPa,而由斜Y型坡口焊接裂纹试验引入的拘束应力为588～1 695MPa,满足裂纹形成条件,导致裂纹产生并扩展。     

1Cr13不锈钢电磁组件焊接裂纹分析及工艺措施

1Cr13马氏体不锈钢焊接性能差,极易产生冷裂纹缺陷。某航空产品零件的材料为1Cr13,在激光焊后焊缝产生延迟裂纹。现针对工件无法焊前预热及其结构特点,用氩弧焊代替激光焊,通过焊接工艺控制解决该产品焊接裂纹问题,避免产生焊缝冷裂纹。     

甲醇合成水冷器焊接工艺的制定

正1.概述甲醇合成水冷器用于咸阳60万t/a甲醇项目,产品主焊缝布置如图1所示。2.焊接准备(1)焊接要点这台设备壳程材质为Q345R,属普通低合金钢,有优良的焊接性能。管程中管板是Q345堆焊E308,管程主材质为Q345R复合0Cr18Ni9,厚度为70mm+3mm,实际投料厚度为72m m+3m m,属厚板加复合板,焊前需预热,焊后保温缓冷,以防焊接裂纹。管程和壳程设计压差大,管程焊接完成后需要进行氨渗漏B法进行检漏     

沙石泵网状裂纹的焊接修复

1.焊前分析 砂石泵(材料为灰铸铁)外壳壁厚8mm,由于铸造缺陷造成泵体出口法兰右侧面产生大量夹渣和裂纹,两道主裂纹长120mm和150mm。伴随小裂纹及夹渣,形成了长150mm、宽100mm像蛛网一样的网状裂纹区;加之铸造内芯偏位,此处     

4145H钢与ARNCO 300XT耐磨带性能的研究

研究了4145H钢与ARNCO 300XT耐磨带焊接过程中预热温度和保温时间对4145H钢的显微组织、力学性能以及喷焊带裂纹形态的影响。结果表明,在其他条件不变的情况下,焊前预热温度由原来的150℃提高到330℃,焊后保温时间由原来的4 h延长为6 h,明显提高了耐磨带力学性能,消除了不合格的裂纹。     

滤油器壳体的热旋压

图1所示为焊合后的ZU-H 25纸质滤油器壳体,材质45钢。由于45钢可焊性较差,有形成裂纹的倾向,所以焊前须经预热,焊后消除应力热处理、     

利用氧气热吹焊补消应法防止焊接裂纹的产生

ZG15Cr1Mo1V是一种低合金珠光体耐热钢,淬硬倾向较大,焊补时易产生裂纹。所以,焊接工艺上一般都规定要进行焊前预热,焊后消除应力处理。但由于焊前预热和焊后消除应力处理都需要在电炉中进行,所以,如果遇到铸件缺陷较多时,就会给生产上带来一定困难。为此,我们在生产实践中摸索出利用氧气热吹焊补消应法,来防止焊接裂纹的产生。这种方法既简     

CF-62钢制1500m~3大型低温球罐用44mm厚钢板性能研究及数理分析

本文介绍了CF-62钢制1500m~3大型低温球罐用44mm厚钢板性能研究及数理分析。CF-62钢具有优良的综合性能,厚度小于50mm的这种钢板焊前可不预热或少加预热而不产生裂纹。迄今为止,武钢已制造和正在制造公称容积分别为200m~3、400m~3、1000m~3、1500m~3的氧气、氮气、丙烯、乙烯、氢气球罐共20多台。     

35CrMnSi与Q355B异种材料焊接工艺

针对35CrMnSi与Q355B异种材料的焊接工艺进行探讨,通过硬度、磁粉、渗透、超声波及金相检测等研究了焊前预热与否对焊缝成形质量的影响。在35CrMnSi与Q355B焊接无预热时,焊缝表面存在肉眼可见裂纹缺陷,内部焊缝区存在未融合及气孔等体积缺陷,最大可达5 mm;而在预热温度为230℃、层间温度为200℃条件下,焊缝质量成形美观,未发现任何缺陷。研究结果表明,为保证35CrMnSi与Q355B焊缝质量的可靠性,焊接过程中预热工艺必不可少。     

新型电感应加热器在焊前预热及焊后热处理中的应用

1.概述 中、高碳钢和低合金结构钢的焊前预热、后热及焊后热处理工艺的控制,直接影响到焊接接头的质量。如达不到预热及焊后热处理的工艺要求,将会产生冷裂纹及延迟裂纹,给低合金耐热钢和高强度钢的压力管道、容器的安全运行带来严重的后果。因此选择优质、高效、便捷、可靠的现场焊接     

硅酸铝耐火纤维在焊接中的应用

在铸铁件的焊补工艺中,为防止焊缝及热影响区产生裂纹和白口化,通常采用焊前预热和焊后续冷的措施。一般最常用的加热方法是采用氧-乙炔焰烘烤,氧-乙炔焰具有温度高,热量集中、使用方便等优点,但由于氧气、乙炔的消耗量较大,所以很不经济。 为此,我厂从1988年4月开始在焊补中、小型铸铁件和一些高强度钢的工件时,采用硅酸铝耐火纤维做衬垫,进行焊前预热和焊后缓冷,取得良好     

水闪蒸罐筒体焊缝的裂纹成因分析

本文分析了水闪蒸罐筒体焊缝中冷裂纹的成因,认为是马氏体组织、焊接残余应力和氢等因素综合作用的结果。并阐述了为防止焊接冷裂纹的产生,应保持焊接坡口清洁、烘干焊条、进行焊前预热和焊后热处理等。     

热水饱和塔裂纹成因分析

本文分析了水闪蒸罐筒体焊缝中冷裂纹的成因,认为是马氏体组织、焊接残余应力和氢等因素综合作用的结果。并阐述了为防止焊接冷裂纹的产生,应保持焊接坡口清洁、烘干焊条、进行焊前预热和焊后热处理等。     

T91和P9取热管异种钢焊接

分析T91、P9取热管的焊接性能,针对其淬硬性强,冷裂纹倾向大的特点,采取焊前预热、严格控制层间温度、焊后及时消氢等工艺措施,避免冷裂纹产生,确保焊接接头性能,并成功应用在生产实践中。     

返修焊中的随热随焊工艺

一、概述高强钢焊接通常需要焊前预热，以改善焊接热循环条件，防止焊接冷裂纹的产生，所需预热温度取决于母材的化学成分、接头拘束度、焊接方式及环境温度等因素。特别是在返修焊中，由于焊缝受三向应力作用，拘束度大，所以需比正常焊接较高的预热温度。     

常温焊修内燃机缸体

内燃机缸体的材料多为灰口铸铁,因其结构形状复杂,工作时受热、受力情况严重会出现裂纹。在北方的冬季,如冷却水放不尽,夜间也容易冻裂。铸铁材料焊接性能不好,施焊时容易产生新的裂纹或焊口开裂,因此,对铸铁零件焊修一般采用热焊法。所谓热焊,即在施焊前将零件整体预热到400～500℃,在保温的条件下对工件实     

湘钢低焊接裂纹敏感性X610CF钢性能及工程应用

研究了低焊接裂纹敏感性07MnCrMoVR钢（简称X610CF钢）的力学性能、组织结构及其工程应用。通过对40mm厚钢板进行低温（-50℃）裂纹尖端张开位移试验（CTOD）,得出其a为0.12mm;在应变量为5％的情况下KK（-50℃）最低为260J,且时效敏感系数为14．6％。通过调质处理得出,X610CF系列钢在650～680℃时回火,保温时间（min）为钢板厚度的2．5～3倍时,可以得到最佳的强韧性匹配。结果表明,该钢具有较低的应变时效敏感性、优异的焊接性能和低温韧性,并且铜板的厚度≤50mm时焊前可不预热或稍加预热而不产生焊接冷裂纹,是制造大型压力容器（特别是低温和常温球罐）、水电站压力钢管的理想用材。     

Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性

采用Ar-CO2气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性.结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm-1增加至20 kJ·cm-1或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm-1,预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09％.为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150～200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展.