主轴支承静不定结构的计算

在主轴的前支承上安装一对同型号的向心推力轴承时，是一种静不定结构。在计算主轴变形时，可以通过建立轴承径向反力相对作用位置与轴承相对载荷的关系曲线分段逼近的回归方程和主轴力矩平衡方程，联立求解出主轴前支承的径向反力及其作用位置，避免了采用多次试算的麻烦。     

Y7520W和Y7520K螺纹磨床磨头修理及常见的故障与分析

一Y7520W(K)螺纹磨床磨头修理1.磨头结构:Y7520W(K)螺纹磨床磨头结构(见图1),砂轮主轴前后均由外锥薄壁变形轴承支承,主轴与轴承的间隙在热平衡时为0.002毫米,由于间隙小,保证了主轴高的迥转精度。主轴前端由主轴轴肩支承的止推滑动轴承1,主轴后端有八根弹簧,通过一单列向心推力球轴承使主轴轴肩紧压在止推滑动轴承1上,以控制砂轮主轴的轴向窜动。八根弹簧的总压力为25～30公斤。转动螺母2可调节轴承的径向间隙。轴承润滑是采用专用油泵供给的压力油润滑。     

影响铣头主轴装配精度的加工工艺的改进

X10-80／201型伸长铣头是TK6920型数控落地铣镗床的附件之一,该铣头弧型圆锥齿轮装在主轴上,主轴后轴承装在齿轮及铣头体之间。虽然齿轮与主轴按单件加工合格,但在装配后初检精度时,主轴锥孔轴线的径向跳动值超出检验标准的允差。为此重新加工主轴与齿轮,改善齿轮内外孔的同轴度公差,降低齿轮与主轴配合公差,从而符合检验标准。     

X 8126铣床垂直主轴改进

X8126万能工具铣床上加工的零件表面粗糙度高。1982年我们在大修时对垂直主轴的结构作了改进。其加工零件的表面粗糙度有所下降,且较为稳定。 X8126铣床垂直主轴结构如图1所示。主轴3的径向刚度是由滑动轴承1和向心球轴承7承担;轴向刚度由止推轴承5和向心球轴承7共同保证。主轴向上的轴向力由轴承5承担;向下的轴向力由     

中大型向心轴承有负荷径向游隙测量装置研究

针对现有轴承径向游隙有负荷测量仪器测量范围有限的问题,研制出一种新型向心轴承有负荷径向游隙测量装置,利用推力计、测量平台、V形叉,实现对小批量中、大型向心轴承有负荷径向游隙的测量,测量结果准确,操作简单可靠。     

大型立车主轴轴承间隙的调整

1 前言 在我厂生产的大型数控立车上,主轴采用高精度双列短圆柱滚子轴承以保证工作台径向跳动;主轴上部装有大承载推力轴承,用于卸去工作台一部分重量;主轴心部还装有编码器,以实现恒速切削.     

静压气体径向与半球轴承混合支撑轴系设计及静特性研究

针对精密机床主轴结构采用前后2个静压气体径向轴承时存在的安装精度难以保证,且不能自动调心的问题,设计一种新型气浮主轴结构,该气浮主轴前端支撑采用静压气体半球轴承,后端支撑采用静压气体径向轴承。基于最大承载和刚度原则对静压气体径向和半球轴承进行结构设计与优化;利用Fluent软件对径向轴承与半球轴承分别进行气膜流场特性分析,得到径向轴承和半球轴承在不同偏心率以及不同转速情况下的承载特性。结果表明:径向轴承与球轴承的承载力均随着偏心率以及供气压力的增大而逐渐增大,刚度随着供气压力的增大而增大,随着偏心率的增大逐渐减小。设计的主轴在供气压力为0.5 MPa、偏心率为0.5时,承载力和静刚度均可以满足精密加工的要求。     

X52K立铣头主轴调整

X52K立铣头主轴精度的调整,原设计是通过调整主轴前端面的四条螺钉(图1)来保证前轴承精度的。由于调整时螺钉的松紧很难一致,以及机床在运转中螺钉容易松动,因此,往往影响主轴运转精度。针对以上问题,北京第一机床厂在大修时,取消了主轴前端的四条调整螺钉,根据装配好的主轴、轴承,精确测量前轴承和主轴端面的间距,然后     

高速主轴离心膨胀及对轴承动态特性的影响

以高速主轴系统为对象,将主轴转子和轴承内圈分别等效为等截面梁和空心圆盘,计算离心力作用下主轴转子和轴承内圈的径向弹性变形,并分析主轴转子与轴承连接状态随转速升高的变化趋势。考虑旋转部件的离心膨胀变形,建立高速主轴轴承动力学模型并进行试验验证。在此基础上,研究离心效应对主轴轴承径向预紧状态的影响,揭示高速主轴轴承动态特性随转速的变化规律。研究结果表明,离心力引起的径向膨胀变形使滚动体与轴承内、外圈之间的接触角减小,接触力增加。主轴轴承的轴向刚度和径向刚度均随转速的升高而降低。轴承内圈的离心膨胀变形对轴承轴向刚度的影响可以忽略不计,而能在一定程度上提高轴承的径向刚度。     

高速电主轴旋转精度控制与轴承沟道参数匹配

建立角接触球轴承套圈沟道轮廓圆度误差模型,考虑轴承圆度误差、谐波次数等沟道参数将轴承组与主轴装配,建立高速电主轴动力学仿真模型,分析了轴承沟道参数及预紧对主轴旋转精度的影响以及轴承公差等级与沟道参数的匹配,结果表明：随预紧量增加,主轴轴端径向位移减小;随圆度误差增大,主轴轴端径向位移增大;谐波次数也会对主轴轴端径向位移产生影响。分析了轴承沟道参数与公差等级的关系,以主轴旋转精度不超过4μm为例说明了不同预紧量下轴承沟道参数的匹配选择。并采用BVT-5轴承振动测试仪测量7010AC轴承外圈振动位移,验证了仿真模型的正确性。     

带有浮动变位轴承的高速主轴系统轴承生热研究

为揭示带有浮动变位轴承的主轴系统中轴承摩擦生热规律,基于主轴系统模型与轴承热功率模型,计算了浮动变位轴承不同径向游隙、外圈沟曲率半径系数以及主轴转速、轴承预紧力下主轴系统各轴承摩擦热功率,结果表明:浮动变位轴承的径向游隙、外圈沟曲率半径系数以及角接触球轴承的预紧力显著影响系统中各轴承的滑动摩擦热功率;主轴转速对轴承滑动摩擦热功率和总摩擦热功率有较为显著的影响;由润滑剂黏滞阻力产生的摩擦热功率是轴承总摩擦热功率的主要来源。     

基于Romax的镗铣复合加工中心主轴轴承配置方案优化设计研究

在机械传动系统设计与分析软件Romax中,以昆明机床厂THM65160精密镗铣复合加工中心为研究实例,构建了主轴系统的仿真模型,分析获得了主轴的弯曲应力、径向位移以及主轴轴承的寿命.并针对THM65160主轴原始设计中存在着刚度不足问题,通过定量分析轴承配置形式与主轴轴端径向位移之间的关系,给出了主轴轴承配置的优化方案,为实际设计生产提供了理论基础.     

用油胀法装拆磨头主轴滚动轴承的紧固套

我厂生产的MM52125A型龙门导轨磨床,有二只磨头。其中万能磨头主轴采用如图1所示的滚动轴承支承。径向载荷由D3182115型圆锥孔双列向心短圆柱滚子轴承2、6承受。轴向载荷由C268915型双列向心推力球轴承4承受,主轴转速为1200～2400转/分。这种布局形式对主轴回转精度和刚度是良好的。但这些滚动轴承的轴向定位,如用一般的螺纹紧固方式,则因紧固后很难保证轴承端面对主轴轴心线的垂直,从而影响了轴承的回转精度     

航空发动机主轴轴承径向工作游隙计算与分析

径向工作游隙是航空发动机主轴轴承的重要参数,将影响到轴承中的负荷分布、振动、噪声、摩擦力矩和寿命,所以对轴承径向工作游隙进行研究很有必要。考虑了工作转速、工作温度、过盈配合因素的影响,建立航空发动机滚动轴承的径向工作游隙计算方程,并分析了过盈配合、工作转速、工作温度对工作游隙的影响规律,为航空发动机主轴轴承初始游隙的选取和过盈配合的设计分析提供依据。     

多联轴承的装配

在一些机床主轴轴承中,常常是将单个的向心推力球轴承或圆锥滚子轴承多个串联起来使用,其装配质量直接影响机床主轴的性能。本文以多联向心推力球轴承为例,提出两种在装配中可用的特殊处理方法,即垫片法和去余量法。前者可调整轴承的径向和轴向间隙;后者在平面磨床上对套圈进行互换性加工。附图6幅。     

航空发动机主轴轴承径向游隙测量方法的探讨

径向游隙是航空发动机主轴滚子轴承的重要性能参数。现行测量方法是三次测量法,但不十分严密,本文建议的测量方法,是划线定测量基准,同一套轴承两次测量,取四次读数的算术平均值作为轴承的径向游隙值。此方法准确严密．能真实反映出轴承的径向游隙。     

M1080型无心磨床砂轮主轴轴承的调整和修理

砂轮主轴和轴承是磨床的关键零件。主轴与轴承的调整好坏,直接影响磨削精度及使用寿命。根据我厂多年来生产M1080型和M1083型无心磨床的经验,本文着重就M1080型长五片调位多油楔径向轴承的调整和修理作一介绍。 1.结构磨头由壳体1、主轴2、轴瓦8和7、杠杆机构13等零件所组成(图1和2)。四片下轴瓦7     

机床主轴纯径向跳动的轴心轨迹分析

首先指出机床主轴产生纯径向跳动的原因是轴承以及主轴颈存在形状误差，然后建立了当机床采用滑动轴承时主轴纯径向跳动的轴心轨迹数学模型，并对这一模型进行理论分析，得到以下结论：轴心轨迹为类椭圆，其长轴是短轴的两倍，旋转频率是主轴旋转频率的两倍。     

圆锥孔双列圆柱滚子轴承装配游隙的应用分析

分析了机床主轴上圆锥孔双列圆柱滚子轴承径向游隙选用的关键问题,总结了主轴设计过程中径向游隙选用的一般规律,从而为高刚性和长寿命主轴的设计提供了依据。     

磁力径向轴承几何中心自检测系统的研究

分析了磁悬浮主轴系统中径向轴承的几何中心与传感器分布中心的误差，以及上述误差对磁悬浮系统控制精度的影响。提出了磁悬浮径向轴承几何中心自检测的思想和自检测原理，以及磁悬浮主轴系统径向轴承几何中心自检测系统的硬件与软件的设计思路。分析和探讨了有关参数对测量精度的影响。