Co-Cr-W系粉末等离子弧堆焊显微结构研究

对Co—Cr—W系多元合金粉末等离子孤堆焊层的金相组织、X射线衍射、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)的研究结果表明，合金层基体为具有(200)晶面择优取向的Co基固溶体，Co基固溶体中存在许多堆积层错；与固溶体组成共晶体的硼碳化物主要为具有六方点阵并含有层片状孪晶的(Cr，Fe)3(C，B)3。     

钴基合金粉末等离子弧堆焊的显微结构

对钴基多元合金粉末等离子弧堆焊层的金相组织、X射线衍射、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)的研究结果表明，合金层基体为具有(200)晶面择优取向的Co基固溶体，Co基固溶体中存在许多堆积层错；与固溶体组成共晶体的碳化物主要为具有六方点阵并含有层片状孪晶的(Cr，Fe)7C3。     

Cr12MoV模具钢激光熔覆Ni基、Co基合金的组织与性能

利用5kW的横流CO2激光器在Cr12MoV钢表面分别熔覆Stellie6和Ni60合金粉末，并利用X射线衍射、光学显微镜分析了合金熔覆层的金相组织和相组成；测量了合金熔覆层的显微硬度，并用M-200环-块磨损试验机研究了其磨损性能。结果表明，激光处理层存在熔覆区、结合区和基体热影响区三个区域。由于基材为淬火组织，故在热影响区中存在二次淬火区和回火区，最高硬度存在于二次淬火区。Stellie6合金熔覆层由枝晶Co基固溶体及Cr23C6、Cr7C3和CoCx碳化物、WC等相组成；Ni60合金熔覆层由Ni基固溶体及NiCrFe相、γ-Fe基固溶体、Cr23C6、Cr7C3型碳化物和Cr2B硼化物等相所组成。Ni60合金熔覆层比Stellie6合金熔覆层具有更高的硬度，Ni60熔覆层的耐磨性要比Stillite6熔覆层好。     

Fe—C—∑X多元合金等离子弧喷焊组织结构和性能研究

借助扫描电镜、X射线衍射仪、能谱分析仪和显微硬度计研究了Fe-C-∑X多元合金等离子弧喷焊的组织、结构和显微硬度。结果表明，喷焊合金层主要由以7(Fe、Ni)为基的固溶体，以及分布在其中的Cr5-xSi3-y(C，B)x y(属于复杂六角结构)和CrB等硼、碳化物组成；经过600℃时效60h后，合金层的组织和物相发生了很大的变化，析出了新的化合物相(Cr，Fe)7(C，B)3和Cr2B，使合金层剖面显微硬度明显提高。     

Fe-C-ΣX多元合金等离子弧喷焊组织结构和性能研究

借助扫描电镜、X射线衍射仪、能谱分析仪和显微硬度计研究了Fe-C-ΣX多元合金等离子弧喷焊的组织、结构和显微硬度.结果表明,喷焊合金层主要由以γ(Fe、Ni)为基的固溶体,以及分布在其中的Cr 5-xSi 3-y(C,B) x+y(属于复杂六角结构)和CrB等硼、碳化物组成;经过600℃时效60 h后,合金层的组织和物相发生了很大的变化,析出了新的化合物相(Cr,Fe)7(C,B)3和Cr2B,使合金层剖面显微硬度明显提高.     

等离子堆焊合金层组织及腐蚀磨损性能

在 16Mn钢表面等离子堆焊自熔性铁基合金层 (Fe5 5 )、镍基合金层 (Ni6 0 )以及镍基WC合金 (NWC2 5 ) ,并对三种堆焊层进行了显微组织、X射线衍射分析、硬度及在三种不同腐蚀介质下的磨损试验。结果表明 ,合金堆焊层的显微组织均为γ固溶体基体上分布着多种复杂的化合物相 ,如Fe2 3 (C ,B) 6,(Cr ,Fe) 7C3 ,Cr7C3 ,NiB等。NWC2 5堆焊层具有最高的硬度和耐磨性 ;合金堆焊层在稀H2 SO4和稀NaOH溶液介质中的耐磨性与在中性水中相比都有所降低 ,在酸性介质中降低更加明显     

熔模铸造Co22合金的高温氧化性及氧化层生长

研究了熔模铸造钴基高温合金22Co-21Ni-29Cr-2.2Nb-Fe在1 050、1 150和1 250℃下的恒温氧化行为,并采用X射线衍射仪、扫描电镜及能谱仪分析了合金氧化层形貌及成分。结果表明,Co22合金在1 050~1 250℃下的氧化增重遵守二次抛物线规律,且随着温度的升高而增大;合金在氧化后形成了连续的氧化层,其中内层为Cr2O3氧化膜,外层由(Fe,Ni,Co,Cr)3O4尖晶石和少量的CrNbO4构成。合金氧化层的生长可分为3个阶段,第1阶段氧化层为Cr2O3氧化膜,第2阶段氧化层由内Cr2O3层与离散分布在外表面的Fe,Ni,Co和Nb的氧化物组成,且在氧化层的外表面出现了沿基体晶界分布的岛状氧化物区,第3阶段形成了外(Fe、Ni、Co、Cr)3O4尖晶石-内Cr2O3的双层氧化层结构并伴有少量的CrNbO4离散分布于外表面。     

等离子弧喷焊镍基合金层组织及耐磨性试验研究

在16Mn钢表面等离子弧喷焊自熔性镍基合金喷焊层（Ni60)及加入w(WC)25％的镍基合金喷焊层（NWC25），对两种合金喷焊层进行了显微组织，X射线衍射分析，硬度及不同腐蚀介质下的腐损试验。结果表明，合金喷焊层显微组织均为γ固溶体基体和各种化合物相，如Fe23(C,B)6,(Cr,Fe)7C3,Cr7C3,NiB,WC等。NWC25喷焊层具有较高的硬度，在腐蚀介质中耐磨性明显高于Ni60，合金喷焊层在弱酸碱介质中的耐磨性比在中性水中都有所降低，在酸性介质中降低较为明显。     

Au-Cr-Co-Zr合金性能与显微组织结构研究

通过硬度测试、X射线衍射(XRD)分析、扫描电镜(SEM)观察和差热分析(DTA),研究了Au - Cr - Co - Zr合金的显微组织结构和性能.研究表明,合金铸态存在析出相,高温退火后形成单相固溶体,固溶时效比应变时效硬度增加剧烈而且硬度普遍要高,时效后电阻率大幅下降.通过比较测试结果可知,在时效前期合金硬度的增...     

铁基高温合金表面微弧火花渗碳

采用3H—ES型金属表面强化修复机对航空发动机GH2696铁基高温合金密封环件外侧面进行渗碳处理，用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)与电子探针(EPM)等测试分析表明，渗碳层深度约为20μm，由γ-Fe基体、TiC、Cr7C3以及石墨等组成。表明在高功率高频率微弧火花放电作用下可以对铁基高温合金进行表面渗碳强化处理；渗碳层具有快速熔凝和碳扩散相变双重组织特征。与国外进口的同类试样进行了对比分析。耐磨性实验结果表明，合金渗碳后耐磨性显著提高。     

Influences of the microstructure on the wear resistance of cobalt-based ahoy coatings obtained by plasma transferred arc process

The microstructure, substructure, and wear characteristic of cobalt-based alloy coatings obtained by plasma transferred arc (PTA) process were investigated using optical metallurgical microscope, X-ray diffraction (XRD), scanning electron microscope (SEM), transmission electron microscope (TEM), and dry sand abrasion tester (DSAT). The aging effect on the structure and wear resistance of the cobalt-based PTA coating was also studied. The results show that the as-welded coating consists of cobalt-based solid solution with face-centered cubic structure and hexagonal (Cr, Fe)7C3. There are a lot of stacking faults existing in the cobalt-based solid solution. After aging at 600℃ for 60 h, the microstructure becomes coarse, and another carbide (Cr, Fe)23C6 precipitates. As a result, the wear mass loss of the aged sample is higher than that of the as-welded sample.     

低合金钢表面Fe基B4C耐磨涂层组织与性能

目的在低合金结构钢表面制备一层高硬度、高耐磨的铁基陶瓷颗粒增强层,并研究熔覆层的微观结构及性能。方法利用等离子熔敷技术,在16Mn钢基体上熔敷Fe58合金粉与B_4C陶瓷粉的混合粉末。结果在16Mn钢表面成功制备了高硬度、高耐磨的铁基陶瓷颗粒增强层,陶瓷颗粒增强层致密、均匀、无气孔、无裂纹,且与基体结合良好。XRD及SEM结果表明,熔覆层生成了细小、均匀的碳、硼化物增强相,熔覆层与基体的相容性好,界面呈冶金结合,熔覆层的增强相主要有Fe2B、FeB、Cr7BC4、Cr7C3及B_4C相,Fe与B的化合物Fe2B、FeB呈链状沿晶界分布在(Fe,Ni)固溶体上,并与(Fe,Ni)固溶体在晶界形成网状结构。铬的碳、硼化物Cr7BC4和Cr7C3及未完全反应的B_4C陶瓷相,则呈不规则块状和点状在晶内弥散分布。熔覆层断面的显微硬度及表面磨粒磨损测试结果表明,熔覆层断面的显微硬度分布均匀,平均硬度可达11.9GPa,是16Mn钢基体的7.95倍,耐磨粒磨损性能是基体的7倍以上。结论晶内弥散分布的B_4C、Cr7BC4和Cr7C3硬质相与晶界成链状分布的Fe2B、FeB共同作用,使熔覆层的硬度、耐磨性明显提高。     

钼对铁基合金等离子熔覆层组织及耐磨性能的影响

应用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、X射线衍射（XRD）、透射电镜（TEM）和磨粒磨损试验,研究了质量分数为4％的钼对等离子熔覆铁基合金涂层组织结构和耐磨性能的影响。结果表明,未加钼的铁基合金熔覆层主要由面心立方结构的γ-（Ni,Ve）固溶体、正交结构的（Cr,Fe）7C3和四方结构（Cr,Fe）2B等物相构成,组织为粗大的亚共晶。4％Mo的加入,不但使熔覆层中出现了立方结构的M23C6和正交结构的Mo2C,而且增加了共晶化合物相的相对含量。添加4％Mo的熔覆层呈伪共晶特征,组织得到显著细化。4％Mo的加入所引起的新相析出和组织细化是铁基熔覆层耐磨性提高的原因。     

Q235钢氩弧熔覆铁基合金涂层的耐磨性研究

和用氩弧熔覆技术,选择合适的工艺参数,在Q235钢材表面熔覆了铁基合金耐磨涂层.通过金相显微镜和SEM分析了熔覆涂层的显微组织,并测试了涂层的显微硬度和耐磨性.结果表明,在Q235钢表面制备了以马氏体组织和γ-(Fe-Cr-Ni-C)合金固溶体为基体,以(Cr,Fe)7C3、Fe3C、Fe2B等化合物为增强相的合金涂层;涂层的显微硬度可达600 HV;涂层的耐磨性较基体提高近8倍.在低碳钢表面熔覆一层耐磨材料,既保留了低碳钢较高的塑、韧性,又提高了表面层的硬度和耐磨性.     

氢氧化钠溶液浓度对Fe-Cr-Mo-C-B非晶合金涂层耐腐蚀性能的影响

利用电化学极化曲线方法、交流阻抗谱(EIS)技术和扫描电子显微镜(SEM)研究了Fe44Cr16Mo16C18B6非晶合金涂层在不同浓度NaOH(质量分数为10%,20%,30%)溶液中的电化学腐蚀行为。电化学测试结果表明,Fe44Cr16Mo16C18B6非晶合金涂层在NaOH溶液中的阳极极化曲线出现了宽的钝化区,并且发生了二次钝化,钝化区随着NaOH溶液浓度的增大而变窄。EIS图谱由高频感抗弧和低频容抗弧构成,利用R(RL)(Q(R(CW)))等效电路模型能有效地解释此合金涂层的腐蚀性能。SEM观察发现,Fe44Cr16Mo16C18B6非晶合金涂层的表面腐蚀产物随着溶液浓度的增加而变厚,并伴有脱落的现象。     

ZrB2-SiC/Inconel 600钎焊接头界面结构与反应机理

采用Ag-28Cu钎料对ZrB2-SiC陶瓷与Inconel 600镍基合金进行真空钎焊连接。利用扫描电镜、能量色散X射线光谱仪研究了钎焊接头界面结构、断口形貌,借助万能试验机测试其剪切强度。结果表明:采用Ag-28Cu钎料对ZrB2-SiC/Inconel 600真空钎焊,可以实现接头冶金结合,接头无裂纹及微孔隙缺陷。界面反应产物为Ni-Fe-Cr合金、Cu(s,s)+Ag(s,s)固溶体、(Cr,Fe)7C3+(Cr,Fe)3C2合金碳化物,结合扩散理论和热力学分析阐述了界面产物形成机理。钎焊接头室温平均剪切强度为32.92 MPa,断裂模式为解理断裂。     

高频感应熔覆铁基涂层组织的研究

采用高频感应熔覆技术在低碳钢表面熔覆了一层铁基耐磨涂层,利用金相显微镜和扫描电子显微镜对熔覆涂层的微观组织形貌进行了分析.结果表明:采用高频感应熔覆技术能制得冶金结合性能良好的铁基涂层,熔覆涂层的组织由大量的γ-(Cr-Ni-Fe-C)合金固溶体相和CrB,Cr2B,Cr23 C6,Cr7 C3,Fe3C等硼化物、碳化...     

不同状态FeCr8P13B5和FeCr8P13C7合金的耐蚀性能

本文以电化学方法(动电位极化曲线测量)和全浸法考察了不同状态(无定形态、无定形合金退火态以及晶态)FeCr8P13B5和FeCr8P13C7合金在氯离子介质中的耐蚀性能,结果表明(1)无定形FeCr8 P13 B5和FeCr8P13C7合金都具有优异的耐蚀性能。它们的动电位极化曲线十分相似,当极代电压为+1.5伏(SCE)以下时。试样不出现破裂电位Eb,钝态电流维持在10微安/厘米~2以下;这两种无定形耐蚀合金在30℃的0.5N-2.5NHCl、40和60℃的10％,FeCl_3、6H_2O、60℃的3.5％NaCl以及30℃的1MH_2SO_4+0.5MNaCl中全浸168小时其腐蚀速率为10~(-3)-10~(-4)毫米/年。(2)无定形FeCr8P1385和FeCr8P13C7合金经500℃1小时真空退火(晶化)处理后,后者的耐蚀性能急剧恶化,而前者仍保持无定形状态的优异耐腐蚀性能。电化学测量与全浸试验所得的结果是一致的。