径向伸缩式轮胎

由辽宁石油化工大学申请的专利(公开号CN 110406321A,公开日期2019-11-05)“径向伸缩式轮胎”,包括轮型装置、径向支撑装置和轴向支撑装置。本发明通过轮型装置的轮面在地面上转动,通过径向支撑装置对轮面形成活动连接,使得轮面能够在压缩状态与舒张状态之间转换,通过轴向支撑装置使轮面在静态时保持圆周面。该轮胎解决了现有技术问题,即当充气轮胎受到崎岖路面突起部的影响而产生巨大的反向作用力,造成短时间内充气轮胎的胎面与路面分离,形成安全隐患的技术问题。     

大型风力机叶片气弹稳定分析

本文采用铰接刚性叶片模型对大型风力机叶片进行了气弹稳定分析,建立了叶片动力学方程。即把质量和刚度非均匀分布的弹性叶片简化为与其具有相同一阶频率的铰接刚性叶片。气动力采用准定常叶素理论计算,轴向诱导速度通过动量定理求出。叶片的稳定分析采用多变量Floquet理论。最后按照本文方法对"十五"科技攻关项目,1.5MW风力机叶片进行了稳定计算。     

颗粒在涡轮式分级机分级轮中的运动轨迹

通过引入一个简化的单颗粒动力学模型,对颗粒的运动轨迹进行了模拟.该模型假设颗粒在分级轮中具有二力平衡状态,即颗粒的运动状态主要取决于流体黏滞力与离心力的作用.为了便于求解,将方程转化为等速旋转坐标系中的方程,通过求解方程并绘制图形,求得颗粒在叶片间的运动轨迹.对不同转速、风量、叶片间距及不同叶片倾斜角度下的颗粒运动轨迹进行了详细研究,计算结果表明：转速、风量、叶片间距和叶片角度是影响颗粒运动轨迹的主要因素;转速的增加和风量的减小均可以显著减小分级粒径的大小;叶片间距的减小使颗粒与叶片的碰撞次数增多;在相同条件下,负角度叶片的分级粒径小于径向叶片,径向叶片的分级粒径小于正角度叶片.     

离心泵叶片数抗汽蚀性双因素方差分析数值模拟

针对离心泵的汽蚀问题,选用描述黏性不可压缩流体动量守恒的纳维-斯托克斯方程(简称N-S方程)、标准k-ε模型以及SIMPLEC算法计算求解离心泵内部的流场,应用双因素方差分析的方法研究了诱导轮叶片数n₁和叶轮叶片数n₂的组合对离心泵抗汽蚀性能的影响。基于离心泵内部流场的压力云图和速度云图分析,发现汽蚀现象易发生在诱导轮叶片前缘和叶轮叶片的吸入口处,n₁和n₂之间的匹配组合对离心泵的抗汽蚀性能有显著影响。结合离心泵外特性分析发现,n₁=4、n₂=7时为最佳匹配,与基础模型(n₁=2、n₂=6)相比,离心泵的汽蚀性能约提升了31%,扬程提升2.2%,效率提升3.7%。基于双因素方差分析的结果,诱导轮叶片数较叶轮叶片数对离心泵抗汽蚀性能的提高贡献更大。     

导叶叶片数对LNG四级潜液泵轴向力及首级叶轮流场的影响研究

应用CFD技术研究了导叶叶片数对LNG潜液泵首级叶轮压力和轴向力分布的影响,对一、三级导叶同时设计7、8、9三种叶片数,采用K-epsilon湍流模型进行了多工况数值模拟,并采用液氮工质进行了相关外特性试验验证,得到LNG泵内部首级叶轮压力分布以及轴向力特性。结果表明：潜液泵所受总轴向力在导叶数为8时最小,泵的整体效率最优。作用在首级叶轮上后盖板的轴向力大于前盖板。其中,导叶数为8时首级叶轮前后盖板轴向力最小,压力分布最均匀;而导叶数为9时,与叶轮叶片数9相同,运转时会有共同的倍频出现,在相同的倍频上振动累加,并诱发共振,导致前后盖板的轴向受力最大,叶轮前盖板所受轴向力相对于其他方案平均增加了3.45%;后盖板轴向受力绝对值平均增加1.88%。综上,导叶数为8时潜液泵的水力效率最优。     

旋风分离器分级轮结构对分级效果影响的研究

为了优化旋风分离器的分级轮结构,增强分级效果,提高分级效率,采用Fluent软件模拟分析了分级轮在不同叶片形状、数量和倾角情况下,旋风分离器内颗粒湍动能、压力和轴向速率的变化情况。在特定边界条件下,叶片数量为48片时,颗粒湍动能极差最小,压差极值最大,且轴向速率极差较小,分级轮内流场较为稳定;叶片形状为斜叶片时,颗粒湍动能和轴向速率的极差均最小,压差较大,分级轮内部的流场较为稳定;叶片倾角为30°时,颗粒湍动能极差和轴向速率极差都最小,且比其他叶片倾角角度的压差差值更小,分级轮内部的流场较稳定,利于分级。     

动力密封泵的轴向力及其平衡

探讨背叶片和副叶轮密封泵的轴向力计算,提出在叶伦前盖板上设置前叶片来平衡动力密封泵的过大轴向力。实践证明,这是行之有效的办法。     

BB2泵的水力振动优化

以某BB2泵为研究对象,针对该泵在小流量工况下的振动超标问题,通过CFD定常、非定常分析计算与频谱分析、试验验证相结合的方法对原泵进行优化。结果表明:当叶轮叶片数和隔舌数互为倍数时,在小流量工况下泵体内振动加剧;通过改变叶轮通过频率、叶轮与蜗壳的匹配关系以及叶片型线可以改善泵体内部的流致振动问题。     

分段式多级叶片离心泵轴向力的计算

介绍了国内外常用的多级离心泵轴向力计算公式 ,分别用这些公式计算了TP 4 1 1 3 P5 1 2型泵的轴向力。通过轴向力在线监测装置对此泵的轴向力进行了在线监测 ,并将计算结果与实测结果进行了比较 ,确定了比较准确的轴向力计算公式 ,从而为多级离心泵的设计提供了一定的理论依据。     

托轮“八”字形摆放使轮带轴向窜动的力学原理之商榷

《水泥》2000年第8期刊载了《托轮“八”字形摆放使轮带轴向窜动的力学原理》（以下简称原文）一文，该文认为托轮“八”字形摆放使两托轮作用在轮带上的力构成力偶使轮一带扭斜旋转，导致其产生轴向窜动。但笔者认为轮带轴向窜动，是因为托轮歪斜后，改变了轮带与托轮的接触状态，而使摩擦系数发生变化摩擦力剧增的结果。下面就托轮“八”字形摆放使轮带轴向窜动的机理进行分析，以期与同行们讨论。     

解析泵用诱导轮叶片的工艺性设计及加工工艺

针对泵入口诱导轮的叶片设计及加工成形进行了详细的介绍,阐述了泵诱导轮焊接叶片中,叶片的设计理论。经过多次试验证明,该种设计理论是简明和正确的,保证了诱导轮工作性能可靠性,节约了加工成本。     

回转窑液压挡轮装置改进设计

介绍了回转窑液压挡轮装置的优化设计过程。具体设计方案是：将挡轮的上部设计为挡轮盘，下部为套筒，挡轮盘和套筒为一体结构，挡轮轴为空心轴，挡轮下部的套筒套装在挡轮轴外周，在挡轮下部的套筒与挡轮轴之间安装有一组承受径向力轴承，挡轮轴的底部有环绕圆周的水平圆台，水平圆台位于挡轮下部套筒的下方，挡轮下部套筒的底部与挡轮轴底部的水平圆台之间安装有一组承受轴向力的轴承。优化设计后的挡轮结构使得轴承抗冲击能力更强，可以有效地抵抗各种冲击力，避免了轴承的损坏，大大提高了挡轮装置使用寿命，减少了维修时间，提高了生产效益。     

离心泵轴向力分析和平衡方法探讨

离心泵工作时,其转子会受到一个与轴心线相平行的轴向推力。如果该力得不到有效的控制,在其作用下转子可能会出现一种轴向窜动的情况,这时就会引发转动部件以及固定部件之间直接接触,当这种情况发生就会引发泵零部件非正常运行。对离心泵的轴向力产生和平衡方法作了详细的叙述,希望可以起到一定的作用。     

高性能变螺距诱导轮设计分析

介绍了变螺距诱导轮的几种螺距变化规律,通过数值计算比较不同螺距变化规律下的叶片前缘静压力降低量、水力效率和做功能力,得到高汽蚀性能变螺距诱导轮的叶型设计方法。     

诱导轮离心泵空化不稳定性数值预测研究

为了研究空化对诱导轮离心泵不稳定性的影响,采用RNG k-ε湍流模型和Zwart-Gerber-Belamrim空化模型对某诱导轮离心泵进行了空化两相流数值计算。基于CFD数值计算结果,分析了0.6Q_d、1.0Q_d、1.2Q_d3种工况下流道内的空泡形态的演化过程。结果表明:离心泵叶轮叶片附着空泡脱落是引起空化不稳定性的主要原因,叶轮断裂空化均发生在诱导轮断裂工况之后,初生空泡位置与工况有关,小流量工况下空化初生在诱导轮叶片吸力面,大流量工况下空化初生在叶轮叶片进口吸力面,额定工况下初生空化产生在诱导轮和叶轮叶片吸力面。空化发生时诱导轮离心泵内空泡呈非对称分布,断裂空化时局部流道堵塞,随着流量的增大,堵塞位置从近后盖板区域向近前盖板区域偏移,随着空化余量的降低,偏离额定工况下,叶轮流道内产生大尺度的漩涡效应,使离心泵的性能急剧下降。     

等深收敛型螺杆挤出段轴向压力分布

导出了等深收敛型螺杆挤出段轴向压力分布的计算式，对不同情况下的轴向压力分布进行了计算。通过比较计算结果，揭示了螺杆转速、物料粘度、挤出体积流率以及螺杆几何参数与轴向压力分布之间的关系。这些关系对采用这类螺杆的挤出机的设计和操作有参考价值。     

曲板涡轮模型及Fluent模拟

针对油田核桃壳滤床反冲洗技术中存在的问题,建立了轴向涡轮为动力的轴向动态反冲洗方法,轴向涡轮流体力学性能好坏是反冲洗效能的关键。研究利用翼型理论和曲面方程构建涡轮翼型叶片方程,并基于叶栅理论建立组合多维叶片涡轮模型。分析涡轮场分布规律,探讨压能场和速度场分布以及流场耦合规律。     

Kenics型静态混合器充分发展段纵向涡演变分析

为分析Kenics型静态混合器内充分发展段沿轴向二次流纵向涡的形成诱因及演变过程,运用大涡模拟对混合器内流场进行研究,数值模拟结果与实验结果吻合较好. 结果表明,在第7个扭旋叶片所在区域内含3种旋涡,分别为叶片入口分割上一段流体后产生的合并旋涡、随扭旋叶片一起旋转的内流旋涡和绕流旋涡. 绕流旋涡是扭旋叶片高扭率产生的科氏力导致单侧流体压力不平衡,使边界层产生分离形成的诱导旋涡. 沿轴向将第7个扭旋叶片所在区域流场平均分成4段,第一和第二段的横截面上存在5个纵向涡,涡量和湍动强度平均值分别比第三和第四段高23.0%和8.93%. 在相邻叶片的分界面处,旋涡破碎和聚合产生能量损耗,使近壁面的涡量陡增,高出平均值73.0%.     

汽轮机轴向推力大的原因分析及处理措施

汽轮机转子轴向推力主要由蒸汽作用在动叶片上的轴向分力及叶轮两侧的压力差决定 ,力的方向由高压侧指向低压侧 ,其大小一般为几万到几十万牛顿 ,甚至达到几兆牛顿。因此 ,必须采取平衡措施 ,抵消掉大部分轴向力 ,以保证汽轮机的运行安全。在实际工作中 ,安装、检修不当 ,部件损伤、叶片结垢等 ,都可能造成轴向推力的增大 ,破坏原有的平衡 ,严重时 ,甚至酿成推力轴承烧毁 ,动静部件碰擦 ,造成重大恶性事故。本文简要介绍我公司 3#汽轮机轴向推力过大的原因及处理措施 ,以供同行参考。1　机组情况简介我公司 3#汽轮发电机组是武汉汽轮机厂生…     

液压挡轮底部端盖固定螺栓频繁断裂的原因及改进

<正>1出现的问题我公司5000t/d生产线回转窑使用液压挡轮实现窑体的强制上窜和有控制的下滑。挡轮通过空心轴支撑在两根平行的支撑轴上,支撑轴则由底座固定在基础上。空心轴可以在活塞、活塞杆的推动下,沿支撑轴平行滑移。挡轮从上至下分别有三盘轴承,其中最下部轴承为推力调心滚子轴承(型号为29432P5承受挡轮的轴向力。推力轴承的外圈镶嵌在底部端盖上,底部端盖通过8条8.8级M30内六