660 MW汽轮机高压调速汽门阀座改造

沙角发电厂C厂1号机组CV3高压调速汽门阀座在运行中出现松脱移位故障，严重影响机组启停和机组的安全运行，为此，通过分析CV3高压调速汽门阀座损坏的原因，探讨修复和改造的措施，主要对阀座与阀体的配合和固定方式进行改造。CV3高压调速汽门阀座改造后一直运行正常，彻底解决了阀座的固定问题。     

国产液调汽轮机不能维持空载运行原因分析与处理

针对大连泰山热电有限公司2号汽轮机启机过程中发生的不能维持空载运行进行了逐步分析和检查,发现在2号调速汽门门座上有一长160 mm、直径15 mm的管状喷嘴,通过检修处理后,机组恢复正常运行。对故障原因进行分析并找出相应处理方法,可为同类型汽轮机提供参考。     

调速汽门检修专用设备介绍

本厂11号机组是125MW汽轮发电机组,其调速汽门横担晃动达2.5mm,长期得不到解决。1985年8月机组停役大修时,根据汽轮机厂调速汽门的改进设计进行改进,以解决横担晃动,为此首先要解决调速汽门阀壳、阀座的现场加工设备。1.调速汽门阀壳、阀座加工要求调速汽门阀壳、阀座的加工要求较高,如图1。涂色部分为加工处,要求与原孔的不同轴度小于0.03mm,与A、B、C三个面的不垂直度小于0.05mm;孔径公差要求控制在_(+0.08)~(+0.12)mm范围内。根据加工件的技术要求,大修的进度     

亚临界600MW机组高压主汽门阀座裂纹的分析及处理

通过对广东国华粤电台山发电有限公司亚临界600MW5号机组1号高压主汽门阀座裂纹产生原因进行分析,认为是其焊接后热处理工艺不良导致缺陷形成.针对这个问题,提出现场更换高压主汽门阀座的处理措施,并从方案选择、风险评估、工期影响、处理技巧及工艺步骤等方面进行探讨.成功更换并试验合格证实了现场处理高温高压运行部件的可行性.     

300MW汽轮机组高压调速汽阀振荡故障分析及处理

北方联合电力有限责任公司包头第三热电厂1号汽轮机顺序阀运行方式下,综合阀位指令在68%或87%附近时高压调速汽阀存在振荡现象,分析认为故障是因调速汽阀特性曲线参数设置不当引起的。通过修正流量特性曲线,延后3号、4号高压调速汽阀的开启位置,彻底解决了机组高压调速汽阀振荡问题。     

湘潭电厂1号机主汽门阀壳裂纹补焊处理

在2002年大修中,湘潭电厂1号机组电侧主汽门阀壳加强筋下发现裂纹。对主汽门阀壳裂纹产生的原因进行了简要分析,并通过对其材质焊接性的详细分析,提出了主汽门阀壳裂纹的补焊工艺。     

黄台发电厂4号机(51-50-1)的提高出力

一、机组型式及历史情况黄台电厂4号机为51-50-1型汽轮机是哈尔滨汽轮机厂制造的。额定容量5万瓩,转速为3000转/分,直接带动交流发电机。汽轮机和发电机转子用半挠性联轴器联接。汽轮机临界转速为1795转/分,发电机临界转速为1455转/分。汽轮机为单缸、冲动、凝汽式。共有18级,第一级为双列速度级;其余17级为压力级。前11级叶轮用优质铬钼钢和主轴锻造在一起,其余7级热套在主轴上。汽轮机新蒸汽参数为89表压,500℃。汽轮机在4、7、10、13、16五级后有非调整抽汽,供给高低压加热器、蒸发器及高压脱氧器。汽轮机有四个调速汽门控制47个喷嘴。在70年大修期间,为了提高出力增加了9个喷嘴。现共计56个喷嘴。1号调速汽门控制16个喷嘴;2号调速汽门控制10个喷嘴;3号调速汽门控制16个喷嘴;4号调速汽门控制14个喷嘴。同时扩大了第5级导叶喉部宽度(1毫米),2～11级也加装了阻汽片。该机出厂编号为第六台。于1960年9月出厂;1960年10月底开始安装,1961年1月第一次试运。1966年1月28日先后进行了41次启动,5年多的时间内共进行了二次揭缸大修     

防止调节汽门阀座升起的措施

我厂两台分别由上海、武汉汽轮机厂生产的N25-35型汽轮机,曾先后发生过几次调节汽门阀座与壳体配合松动而升起的事故。阀座升起并卡死在某一高度时,就改变了相应调节汽阀的开度及相邻调节汽阀的重迭度,造成调速系统在某个区段上的局部负     

沪产亚临界600MW机组高压主汽门阀座裂纹的分析及阀座更换处理

本五旨在介绍国华台电亚临界600MW机组5号机1号高压主汽门阀座裂纹的成因和处理措施及注意事项,以期为其它机组解决类似的阀座问题提供经验借鉴.     

改善调速汽门振动的简易方法

我厂10号汽轮机是上海汽轮机厂生产的容量为125000千瓦。自1979年10月投产后,调速汽门杠杆(俗称横担)一直有较大的振动。经测定最大振幅值3.25毫米,一般振幅值2毫米左右,最小振幅值0.5毫米。振动频率16周/秒,有时14周/秒。峰谷大小、间隔、长短均无规律。由于振动,致使调速汽门阀杆、阀杆套、汽封套筒、阀碟、油动机油缸衬套与活塞环等部件磨损。对机组安全运行带来严重的威胁。     

汽轮机调速汽门阀杆断裂问题分析与探讨

分析了K－100－90－7型机组调速汽门阀杆断裂、脱、阀体磨损等事故的原因,对如何防止调速门杆断裂进行了探讨。     

姚孟1 号机组改造工程给水泵驱动方式的选择

在姚孟电厂1 号机组改造工程中,对给水泵驱动方式的2 种改造方案---电动调速泵方案和汽动泵方案,进行了分析对比。从机组运行经济性、运行安全可靠性、年运行维护费用、改造投资和机组调峰性能等各方面综合考虑,电动调速泵方案占有明显的优势。因此,推荐选用电动调速泵方案。     

汽流激振对轴瓦振动的影响及处理

吴泾热电厂11号机组(300MW)投AGC且进汽方式为顺序阀运行，当负荷在200～220MW区域内，l号轴瓦振幅明显增大，影响机组的安全运行。通过多次试验，找出了引起振动的主要原因，并采取将下半喷嘴组先进汽改为上半部先进汽的运行模式。实践证明：通过改变喷嘴调节运行模式的方案是可行的，减振效果是明显的，机组运行是安全的，可供同类型机组在发生相似情况下，予以参考。     

DEH系统位移传感器与安全运行

焦作电厂从1999年10月起对1～6号机组进行了数字电液调节系统(DEH)改造.3年多的运行实践说明DEH系统具有低压透平油调速系统无法比拟的优势和潜力,但随之也出现了许多新的难题.位移传感器(LVDT)作为DEH系统中反馈主汽门开度和调速汽门开度的测量元件,在实际运行中具有举足轻重的影响,但是也存在着许多问题.……     

汽轮机高压调速汽阀节流损失大原因分析及处理

针对国电九江发电厂4号机组高压调速汽阀节流损失大的问题进行了分析,指出调速汽阀间的重叠范围大是关键因素,对凸轮型线进行了修改,减小了高压调速汽阀预启阀的行程,取得了很好的效果,提高了机组运行的经济性.     

大港电厂1号汽轮机喷嘴室断裂事故金属分析

本文通过大量的金相试验和扫描电镜分析,揭示了大港电厂1号汽轮机喷嘴室断裂事故的原因。断裂起源于喷嘴体导汽部分与喷嘴体之间的焊缝外壁凹坑处(焊缝熔合线处尚有咬边、未熔合、夹杂物、裂纹等缺陷,并有原厂家挖补痕迹),熔合线导汽部分一侧热影响区内,属疲劳断裂。提示了监视高温高压长期运行部件的重要性和必要性。     

汽轮机喷嘴配汽机构节流损失的计算方法

前言目前,我国电厂中运行的汽轮机多采用喷嘴配汽机构。这种汽轮机配汽机构的节流损失,虽然在机组变工况运行时比节流配汽机组的值小,但由于设计、制造、安装调整及运行方面的原因,使汽轮机的节流损失远比设计值大。制造厂在汽轮机热力设计中,阀点位置(即阀门全开的工况),其自动主汽门和调速汽门总的节流损失,通常取新蒸汽额定压力的5％。从国内运行中的汽轮机实况来看,绝大部分汽轮机的调速汽门的节流损失都比相对应的设计数值大。仅这一方面所造成的损失往往是相当可观的。如某电厂1台125MW中间再     

汽轮机调速汽门对接焊缝裂纹的现场修复

某发电公司100MW汽轮机调速汽门与喷嘴汽室对接焊缝出现裂纹,根据打磨后的深度及坡口大小,采用热焊修复方法对材质为ZG20CrMoV的调速汽门对接焊缝裂纹进行现场修复,修复过程中严格控制阀体变形,焊后及时进行热处理。修后经检验及正常运行1个大修周期证明所选焊接修复工艺合理可行,为同类设备缺陷现场焊接修复提供了借鉴经验。     

汽轮机调速汽门阀杆断裂原因及结构改进

汽轮机调速汽门阀杆断裂原因很多，其中因阀杆头部结构原因所致的断裂最多，对此进行了概要统计和原因分析。在此基础上提出了阀杆的新型结构设计，应用后，效果甚佳。     

改善N125汽轮机调速汽门振动的方法

《华东电力》1986年第9期曾以《改善调速汽门振动的简易方法》为题介绍了一种改善国产N125汽轮机调速汽门振动的方法,收到了较好的效果。在此,就如何解决该型汽轮机调速汽门振动问题,介绍一下我们的改进方法。当蒸汽在调速汽门汽室及蒸汽沿调速汽门阀碟形线部分流动时,由于阀碟的型线、阀门的开度、压比、阀门的结构(如带预启阀)等不同,而形成射流不稳定,造成阀碟表面压力波