铸态高镍奥氏体球墨铸铁稳定化生产

分析了一些主要元素对高镍奥氏体球铁组织和性能的影响,确定了合理的内控化学成分。球化处理采用冲入法,镍镁合金球化剂用量为铁液重量的0.7%~0.9%,球化后高镍奥氏体球铁Mg残留量为0.07%~0.09%。采用硅铁和硅钡孕育剂炉前孕育,孕育剂用量为铁液量的1.0%~1.5%。采用以上工艺方法生产的铸态高镍奥氏体球铁力学性能合格率明显提高。     

高镍奥氏体铸铁的生产工艺特征

根据高镍奥氏体铸铁凝固特性，总结铸件工艺设计特点，化学成分对力学性能和铸件完善性的影响，阐述熔炼，球化和孕育、补焊，热处理工艺要点。     

高镍奥氏体球墨铸铁涡壳的开发

针对D-3.5和D-5S两种材质的高镍奥氏体球铁涡壳进行了试验研究,认为奥氏体枝晶发达才是高镍球铁出现碎块状石墨和显微缩松难以消除的根本原因.通过MAGMA模拟软件进行了铸造工艺模拟分析,优化了铸造工艺,缩短了开发周期,降低了成本.采用长效的Si-Ba和Si-Sr孕育剂的多次孕育,并加入微量的Sn和Sb元素,同时严格控制化学成分、出铁温度等关键参数,解决了球化不稳定、碎块石墨和显微缩松等问题,成功完成了高镍奥氏体球铁涡壳的开发,掌握了高镍奥氏体球铁的批量生产技术.     

中镍无磁奥氏体球墨铸铁的研究

系统地介绍了6%镍奥氏体球铁的机械性能与金相组织、化学成分之间的关系;并测定其电磁性能;进行了奥氏体球铁金具和可锻铸铁全具的磁损对比实验,对6%镍奥氏体球铁金具,进行了握力试验和荷重破坏试验。实验结果表明,含6%镍奥氏体球铁的延伸率高达15%,抗拉强度均在400MPa以上,高者达550MPa;电阻率P值在1．0Ω·mm2/m以上,是可锻铸铁的两倍多,磁场强度H＝100Oe时,相对磁导率μr值为1．1~1．5,近似无磁;当电流为450安培时,每个奥氏体球铁金具比可锻铸铁金具节能约40瓦;铸造合格的金具,通过了GB2317-85的握力试验和荷重破坏试验。     

高镍奥氏体球墨铸铁涡壳铸造工艺优化

高镍奥氏体球墨铸铁涡壳铸件竖直摆放浇注时,铸件凝固补缩能力差、出品率低,铸件管壁易形成气孔缺陷。结合铸件缺陷特征和分布情况,通过调整铸件浇注位置并结合Magma软件,分析不同浇注位置对铸件凝固过程的影响,并根据顺序凝固理论判定其工艺可行性,优化了铸造工艺设计方案。结果表明,该方案解决了高镍涡轮壳铸件管壁气孔缺陷,并大幅度提高了铸件的工艺出品率和成品率,经济效益显著。     

高镍奥氏体球墨铸铁涡轮增压器壳体材质及工艺研究

对高镍球铁涡轮增压器壳铸件的开发和研究进行了系统总结,包括高镍奥氏体球铁材质成分和铸件工艺设计,球化剂、孕育剂的选择和制备,高镍球铁涡壳铸件表面气孔缺陷和缩孔缩松缺陷的消除,高镍奥氏体球铁铸造性能的测试以及高镍球铁涡轮增压器壳铸件理化检测问题.     

球墨铸铁生产工艺控制

根据该厂的生产实践，介绍了球墨铸铁生产中对原材料、铁水化学成分、孕育及球化处理、脱硫、脱氧处理、浇注温度及浇注速度等工艺控制要点，并介绍了火焰判断法、三角试片法和铁水直接观察法等３种检验铁水球化程度的方法，说明了球墨铸铁小件常见铸造缺陷的防止措施。     

高Ni奥氏体球墨铸铁的生产

介绍了高Ni奥氏体球墨铸铁的化学成分、金相组织和力学性能控制范围和方法,阐述了其熔炼、浇注及热处理工艺的要点.用大量试验数据说明,当充满度和CE较高时,石墨化更充分,液相线温度更低,铁液高温氧化性降低,流动性更好.工艺试验证明,高Ni奥氏体球墨铸铁不能采用高温退火缓冷工艺,可以通过高温退火快冷的方法提高其力学性能.     

高镍奥氏体球墨铸铁质量的炉前在线控制

采用计算机辅助热分析系统完成了高镍奥氏体球铁的炉前质量控制.试验结果经统计学分析用于在线控制获得满意结果.试验结果表明,高镍奥氏体球铁的液相线温度和碳当量之间的关系可表达为CE=15.7826-0.0096575TL.为了满足高镍奥氏体球铁的抗拉强度大于400MPa的概率为99%的要求,高镍奥氏体球铁的液相线温度应控制在1203℃～1226℃范围内.     

高强高韧合成球墨铸铁的组织及力学性能

以废钢为主要原材料(20%生铁+20%回炉料+60%废钢),使用中频感应电炉熔炼,采用中间加入和镜面加入联合增碳方式,制备了合成球墨铸铁QT450-23铸件。合成铸铁球化级别1级,球化率95%,石墨圆整,球径10～20μm,基体为100%铁素体。合成铸铁抗拉强度为450MPa,伸长率为23.3%。在高温组织中,奥氏体枝晶发达,显著提高材料的冲击韧性,V型缺口冲击试样常温冲击韧性为18.4 J/cm2,是相同成分和工艺条件下,传统生铁为主配方球铁的2倍。     

高镍D5B奥氏体球铁排气管的生产工艺

总结了高镍球铁排气管铸件的铸造工艺,对影响高镍奥氏体球墨铸铁球化率和力学性能的饱和度数据做了新的探索,当饱和度A达到4.9时也生产出了球化合格的铸件.把均衡凝固技术运用到高镍奥氏体球铁铸件,克服了热节处碎块状石墨的问题.通过与国外某公司退火处理比对试验,验证了本文的热处理工艺是合理的.生产出的铸件远远超出了ASTM标准规定的力学性能指标,达到了抗拉强度大于400 MPa的概率为100%.     

在900℃工作的Ni25奥氏体球墨铸铁高温性能的改善

研究了Ni25奥氏体球墨铸铁的高温性能,以及碳化物和石墨形态对高温性能的影响;探讨了提高Ni奥氏体球铁高温性能的途径。     

高氮无镍奥氏体不锈钢的研究与发展

高氮无镍奥氏体不锈钢比传统镍奥氏体不锈钢具有更优良的力学性能及明显的成本优势,并且避免了镍过敏问题,是金属生物材料的研究热点之一.本文阐述了高氮无镍奥氏体不锈钢的成分设计思路,分析了合金元素和生产工艺对氯溶解度的影响,介绍了氮气加压熔炼法和粉末冶金法两类高氮不锈钢制备技术的原理及特点,讨论了高氯无镍不锈钢的力学性能、耐蚀性能和生物相容性,对国内外高氮无镍奥氏体不锈钢的开发应用现状及存在的问题进行了深入分析,并指明了高氮无镍奥氏体不锈钢的发展趋势.     

高镍奥氏体球墨铸铁饱和度和碳当量的验证

用不同的饱和度和碳当量的铁洼浇注不同厚度的高镍奥氏俸球墨铸铁试块,从金相组织、力学性能上对高镍奥氏体球墨铸铁的饱和度和碳3量进行了验证.试验袁明,饱和度A超过4.9时,在不同的厚度上仍能得到球化率和力学性能合格的铸件.当碳当量取较高值时,降低了铁液的液相线温度,熔炼温度随之下降,反过来又减少了高温熔炼带来的不利影响.在不产生冷隔的前提下,为降低浇注温度创造了条件.较高的碳当量有利于凝固过程的石墨化膨胀所产生的自补缩效果,可以减少缩松和缩孔缺陷.     

马氏体-奥氏体复相球墨铸铁的研究

探讨了在水淬条件下,不同合金元素及其加入量对球铁组织、性能和淬透性的影响。试验表明,铜、铬、硼、钼、锑等元素的联合应用效果最佳,可获得高韧性、高硬度的马氏体 奥氏体复相球墨铸铁,冲击韧度可达30J/cm2以上,洛氏硬度HRC>53。     

亚温奥氏体化等温淬火球墨铸铁的研究

研究了亚温奥氏体化等温淬火工艺对等温淬火球墨铸铁组织和力学性能的影响.在等温淬火工艺(等温淬火温度370℃,等温淬火时间120 min)一致前提下,当奥氏体化温度在820～880℃区间变化时,随着奥氏体化温度的升高,热处理后组织中针状铁素体的数量愈来愈少;当奥氏体化温度为880℃时,组织已经全部奥氏体化.此外,随着亚温...     

球墨铸铁研究及应用展望

主要介绍了等淬球铁、铸态球铁、球铁奥氏体化过程研究所取得的进展及问题,并对今后球铁研究及生产提出了几点看法。     

高镍奥氏体球铁石墨形态的改善

内燃机涡轮增压器壳体采用高镍奥氏体球墨铸铁制造，能增加其进气压力．不仅使内燃机的功率大幅度增加．而且也使其排出的尾气达到环保要求。     

球墨铸铁球化率的热分析研究

采用热分析法对球墨铸铁球化率进行研究.在生产现场利用热分析仪记录球墨铸铁凝固冷却曲线,获取冷却曲线上的特征温度值,使用温度特征值和图像分析软件对不同试样的球化率进行分析.研究表明:共晶过冷温度TEU、共晶最高温度TER以及共晶回升温度△T (△T=TER-TEU)与球化级别之间有密切关系,即TEU的降低预示着球墨铸铁球化率和球状石墨数量的提高;球墨铸铁球化率随△T的降低而提高;热分析试样的球化率可由特征温度值组合表达为:y=4376.36118-3.73055TEU-4.21075△T.     

球墨铸铁球化率及σb的V／F检测系统的设计与应用

本文介绍了以8031单片机为主体的球墨铸铁球化率及σ_b的V/F测系统的硬件和软件设计。阐述了检测原理及应用。