青铜峡大坝 24 号和 25 号坝段变形性态分析

针对青铜峡大坝２４号和２５号坝段的不寻常变形性态，运用多种模型和方法分离了其主要影响量。在此基础上，对Ｆ５，Ｆ６大断层以及坝基扬压力产生的时效，及其对上述两坝段变形的影响作了综合的研究分析。由此，基本弄清了上述坝段变形的物理成因。     

丹江口大坝31号坝段变形监控指标的探讨

对丹江口大坝３１号坝段具有代表性的测点的位移实测数据进行分析，并结合有限元计算，探讨了该坝段的变形监控指标。将大坝变形监控指标分为一般警戒值，特别警戒值和危险值三级，并分别用置信区间法，典型监测量的分量挑选法和平面弹塑性有限元计算为丹江大坝３１号坝段拟定了它们的具体数值。这些变形监控指标可供该坝段实际运行观测时参考。     

丹江口大坝31号坝段变形监控标的探讨

对丹江口大坝３１号坝段具有代表性的测点的位移实测数据进行分析，并结合有限元计算，探讨了该坝段的变形监控指标。将大坝变形监控指标分为一般警戒值、特别警戒值和危险值三级，并分别用置信区间法、典型监测量的分量挑选法和平面弹塑性有限元计算为丹江口大坝３１号坝段拟定了它们的具体数值。这些变形监控指标可供该坝段实际运行观测时参考。     

三峡大坝泄2号坝段水平位移变形性态分析

基于三峡大坝关键监测部位——泄2号坝段实测坝顶水平位移较大的情况，对其在初期蓄水及运行过程中水平位移变形性态进行了定性分析，并结合统计回归模型进行了变形原因分析。结果表明，泄2号坝段结构和工作性态正常，为三峡大坝安全运行提供了依据。     

三峡工程左岸非溢流坝8号坝段施工期变形规律及成因分析

通过对三峡工程左岸非溢流坝8号坝段施工期变形实测资料的分析,探讨了该坝段在三维空间的变形规律。通过定性分析和定量分析相结合,讨论了基础缺陷及施工因素对变形的影响,并分析了与施工期重力坝一般变形规律相比有些特殊的变形及产生的原因。     

三峡大坝左厂14号坝段安全监测资料分析

三峡大坝左厂14号坝段及其基础是三峡大坝安全监测系统选择的关键部位。通过监测成果对运行期的左厂14号坝段及其基础工作性态进行了全面分析。监测结果表明:坝体及基础变形稳定，防渗效果满足设计要求，坝体应力和温度分布合理。目前建筑物工作状态正常，应力和变形均在设计允许范围内。     

应用模糊控制论建立新安江3号坝基扬压力的预测模型

结合新安江大坝３号坝段坝基扬压力资料，阐明了利用模糊控制论建立扬压力的预测模型，以及用于评价大坝的渗流状况的思路和步骤，上述方法用于分析新安江３号坝基扬压力变化情况，结果令人满意。     

桓仁水电站24号坝段稳定性分析

桓仁水电站24号坝段基础为透水性较弱的11岩层,其下为透水性强的12岩层,12岩层在24号坝段埋藏较浅。坝基帷幕在12岩层未封闭,承压水从24号坝段下游F1断层切割处出来,对24号坝段连同11岩层稳定不利。实测资料显示,24号坝段12岩层地下水位偏高且部分测孔水位有增大趋势。经分析,该坝段变形稳定,坝基扬压力无明显趋势性变化,坝基渗压系数在设计允许范围内,且该坝段基础无深层滑动面,因此24号坝段不存在稳定问题。     

宝珠寺水电站14号～20号及其相邻坝段帷幕灌浆效果分析

宝珠寺电站大坝河床１４号～２０号坝段，由于基础地质条件复杂，在固结、帷幕灌浆后，坝基下仍存在涌水现象。为提高幕体的防渗作用，在原帷幕前增加了一排细水泥灌浆，效果显著。在钻灌过程中发现，岩体中存在较大漏灌裂隙和涌水现象，并多分布在Ｆ４断层带处。如不采取这次补强措施，确实存在降低幕体防渗功能，在高水头长期作用下，引起断层破碎带及软弱夹层产生管涌和集中渗漏途径的可能性。根据这种情况，结合１４号～２０号坝段及其相邻坝段的基础地质条件和灌浆施工中出现的问题，建议先在部分坝段增设细水泥灌浆，以达到提高幕体厚度和防渗的能力，从而有效地降低坝基扬压力，确保大坝稳定安全运行。     

三峡大坝左厂14号坝段安全监测

三峡大坝左厂14号坝段及其基础是三峡大坝左岸厂房坝段安全监测系统选择的关键部位。监测成果分析表明：变形大多趋于稳定、相邻坝段和基础未产生不均匀沉降、基础岩体变形合理；坝基防渗和排水设施达到了预期效果，总体上坝基主排水幕后的岩体基本处于疏干状态，坝基及深部岩体结构面处的渗压小于设计值，坝基渗压是安全的；坝体应力和温度分布合理，符合正常变化规律。目前建筑物安全状态正常。     

皂市水利枢纽大坝5、6号坝段设计

皂市水利枢纽左岸非溢流坝5、6号坝段,由于采用弧形布置,上游面比下游面宽,同时建基面高程较低,受力条件差,加上F1断层斜向穿过5、6号坝段,地质条件差,稳定性难以满足规范要求.为了保证5、6号坝段的抗滑稳定,设计采取在坝趾处将三角形剖面改为矩形剖面,以及加设阻滑墩等抗滑措施,并采用有限元方法对6号坝段的应力和变形进行了复核.采取工程措施后,5、6号坝段的稳定性和应力满足规范要求.     

大朝山水电站9号至10号坝段横缝渗水处理施工技术

大朝山水电站于2001年11月4日下闸蓄水,水库蓄水后,9~10号坝段横缝处一直存在渗漏水。国家电力监管委员会大坝安全监察中心成立专家组,就大坝9~10号坝段横缝渗水、19号坝段扬压力水位超高问题的处理方案进行了专家咨询,对9~10号坝段横缝综合采用钻孔穿过缝面化学灌浆及骑缝化学阻渗塞处理。文章总结了9~10号坝段横缝骑缝钻孔、化学灌浆及骑缝阻渗效果。     

新疆伊犁托海水电站拱坝坝体变形监测分析

根据托海拱坝5号坝段、7号坝段例垂线实测资料分析，说明了新疆寒冷地区坝体采取聚胺脂喷涂施工措施后对坝体变形的影响，以及右坝肩渗漏对右坝肩岩体的影响，分析结果为托海水电站通过国家电力公司大坝安全监察中心大坝安全首次定检提供了科学依据。     

丹江口混凝土坝右岸转弯坝段的变形形态分析

丹江口混凝土坝右岸转弯坝段拱向下游(即例拱),由于这种特殊的结构形式,使其变形规律不同于一般混凝土坝。温升时坝体向下游变形,坝踵处于拉伸状态,幕前扬压力陡涨;温降时则相反。这些现象引起了上级和管理部门的高度重视。文中介绍该坝右岸转弯坝段的变形性态分析。通过对平面变形、垂直位移和转角观测资料的定量分析,建立了各测点的统计模型、混合模型以及1号坝段倒锤的分布模型,以此对右岸转弯坝段的变形性态作出全面分析和评估,对上述变形规律作出了物理成因的解释,并找出了该坝的薄弱部位及其成因。     

宝珠寺水电站14号—20号及其相邻坝段帷幕灌效果分析

宝珠寺电站大坝河床１４号－２０号坝段，由于基础地质条件复杂，在固结，帷幕灌浆后，坝基下仍存在涌水现象。为提高幕体的防汉作用，在原帷幕前增加了一排细水泥灌浆，效果显著。在钻灌过程中发现，岩体中存在较大漏灌裂隙和涌水现象，并分分布在Ｆ４断层带处。     

大广坝20号坝段位移原型观测资料分析

大广坝水电工程已运行２年余，其中２０号坝段的变位存在测值偏大并逐年增加的现象。现采用建立混合模型的方法，重点分析了２０号坝段的位移观测成果，为评估及监控该坝块安全运行提供了依据。     

大广坝20号坝段位移原型观测资料分析

大广坝水电工程已运行２年余，其中２０号坝段的变位存在测值偏大并逐年增加的现象，现采用建立混合模型的方法，重点分析了２０号坝段的位移观测成果，为评估及监控该坝块安全运行提供了依据。     

丹江口枢纽引进的27号、31号坝段监测系统通过验收

丹江口枢纽引进的２７号、３１号坝段监测系统通过验收丹江口大坝２７号、３１号坝段自动安全监测的引进系统于１９９６年６月２８日，在湖北省丹江口市通过水利部丹江口水利枢纽管理局的验收。参加验收的有丹江口水利枢纽管理局、电力部电力自动化研究院、长江科学院、武...     

龚嘴大坝2号至3号坝段横缝渗水治理技术

此项渗漏处理技术革新,充分利用龚嘴大坝2号~3号坝段坝体结构特点,分析论证了2号~3号坝段横缝漏水通道可能的存在形式,在确保达到同等工程目的的前提下,通过方案优化,采取坝体内部取孔灌浆代替坝顶骑缝钻孔灌浆的方式,不但最大限度地减少了灌浆钻孔长度和灌浆量,而且降低了对坝体混凝土和止水设施的损害。同时通过方案优化,达到既恢复2号~3号坝段横缝止水功能,降低安全风险,又节省工程缺陷处理成本的目的。     

石门拱坝坝顶水平位移观测资料分析

对混凝土坝来说，影响大坝变形的主要因素有水位、气温、坝体混凝土温度和时效等。本文对石门拱坝７号、９号、１１号坝段实测位移资料进行了分析，讨论了坝顶水平位移的变化规律以及水位和气温对坝顶水平位移的影响。