硅和少量钼对Mn—B系贝氏体钢转变动力学的影响

研究了不同硅含量和少量钼对中碳Ｍｎ－Ｂ贝氏体钢连续转变动力学的影响，发现随钢中硅含量的增加，Ｃ曲线的高温转变部分向左移动，并使转变温度升高，耐中温贝氏体转变曲线向右下方移动，推迟了贝氏体转变，少量钼能有效地推迟珠光体转变，使获得贝氏体组织的冷速范围增大。     

Si—Mn—Mo系贝氏体钢的CCT图

测定了五种Si-Mn—Mo系贝氏体钢的CCT曲线,在低Mo(<0.25%)的情形下该钢种的高温转变区大幅度右移,且贝氏体转变线在空冷冷速范围内具有扁平的特点在该钢种中,Si使贝氏体转变区右移,使先共析铁素体区左移Mn推迟高温转变区比推迟贝氏体转变区更为剧烈     

硅和少量钼对Mn-B系贝氏体钢转变动力学的影响

研究了不同硅含量和少量钼对中碳Ｍｎ－Ｂ贝氏体钢连续转变动力学（ＣＣＴ曲线）的影响，发现随钢中硅含量的增加，Ｃ曲线的高温转变部分向左移动，并使转变温度升高，而中温贝氏体转变曲线向右下方移动，推迟了贝氏体转变，少量钼能有效地推迟珠光体转变，使获得贝氏体组织的冷速范围增大     

Mo对1000 MPa级低碳贝氏体钢未变形奥氏体连续冷却转变的影响

用Formastor-FII热膨胀仪进行热膨胀试验,结合显微组织观察和硬度测定,研究了1000 MPa级低碳贝氏体钢中钼元素对未变形奥氏体连续冷却相变的影响,测定了不同钼含量的试验钢的CCT曲线。结果表明,较高的钼含量降低贝氏体的析出温度,缩小贝氏体相变温度范围,并使CCT曲线向右移动。     

S7钢过冷奥氏体转变曲线及碳化物研究

利用ＦｏｒＭａｓｔｏｒ－Ｄｉｇｉｔａｌ全自动相变测量仪，测定了Ｓ７钢退火用ＣＣＴ曲线和ＴＴＴ曲线。利用扫描电镜和透射电镜，研究了不同退火工艺产生的显微组织。结果表明：加热温度为８１０～８３０℃，以１５～３０℃／ｈ冷却，碳化物颗粒尺寸为３６９～３３５ｎｍ时，钢的硬度为１７９～１８１ＨＢ。     

硅对中低碳贝氏体铸钢组织和性能的影响

系统研究了不同含量的硅对Ｍｎ－Ｓｉ－Ｃｒ－Ｂ系贝氏体铸钢强韧性的影响。结果表明，Ｓｉ量在我风中为１．６￣２．４％时，脆性的渗碳体被韧性的残留奥氏体代替，得到无碳化物贝氏体，其组织特征为含过饱和板条贝氏体铁素体和分布在其中的薄膜状富碳残留奥氏体。在其硬度基本保持不变的情况下，冲击韧度显著提高，由５￣６Ｊ／ｃｍ＾２提高到８￣１２Ｊ／ｃｍ＾２（Ｕ型缺口）和由１２￣１３Ｊ／ｃｍ＾２提高到２０￣３０Ｊ／ｃｍ     

S7钢过冷奥氏体转变曲线及碳化物研究

利用Formastor Digital全自动相变测量仪 ,测定了S7钢退火用CCT曲线和TTT曲线。利用扫描电镜和透射电镜 ,研究了不同退火工艺产生的显微组织。结果表明 :加热温度为 810～830℃ ,以 15～ 30℃ /h冷却 ,碳化物颗粒尺寸为 369～ 335nm时 ,钢的硬度为 179～ 181HB。     

钢的过冷奥氏体连续转变图（CCT）的计算机绘制

ＣＣＴ图是制定钢的热处理工艺的重要依据。本软件对所测数据进行分段抛物处理，实现了曲线的拟合，用ＢＡＳＩＣ语言设计出具有在半对数坐标系下绘制ＣＣＴ图的软件，该软件再与ＡＵＴＯＣＡＤ联接，在ＣＡＤ软件支持下，自动绘出精确、实用、美观的ＣＣＴ图。     

冷却速度对65Mn钢过冷奥氏体组织转变的影响

用热膨胀法对65Mn钢连续冷却条件下过冷奥氏体的转变情况进行了研究.发现在900℃奥氏体化条件下,该钢的M5点为265℃,获得马氏体的临界淬火冷却速度为45℃/s.冷却过程中,奥氏体仅在很窄范围内形成贝氏体,且属于典型的羽毛状上贝氏体组织,没有观察到针片状下贝氏体组织.     

含硅合金钢的热处理参数模拟

对0.8Cr-2.2Mn-0.3Mo-1.0Si-0.004B-0.45C(1%Si钢)和0.8Cr-2.2Mn-0.3Mo-2.0Si-0.004B-0.45C(2%Si钢)两种含硅耐磨合金钢进行金相分析和硬度测试,利用材料性能JMatPro模拟软件,对含硅合金钢进行相转变和力学性能计算,得到了合金钢的平衡相组成、连续转变曲线(CCT)和淬透性曲线(Jominy)。结果表明,1%Si钢的奥氏体临界温度为A_(C3)=754℃, A_(C1)=695℃。2%Si钢的奥氏体化的临界转变温度为A_(C3)=780℃, A_(C1)=717℃。淬火冷却速度在1℃/s及以上时,合金钢的淬火组织和力学性能趋于稳定,主要以马氏体组织和残余奥氏体为主,其力学性能较佳。端淬性随距离淬火端面距离的增大,马氏体数量逐渐减少,屈服强度,抗拉强度和硬度明显递减。在距离淬火端面0～2 cm时减幅趋于平缓,在距离2～10 cm时减幅最大。     

低碳合金钢变形奥氏体的相变研究

利用Gleeble-1500热模拟试验机对低碳合金钢进行了不同变形量、冷却速度的热模拟实验.经OM和TEM观察表明,当未变形奥氏体以10～30℃/s连续冷却时,贝氏体铁素体优先在奥氏体晶界处形核,然后呈板条状从奥氏体晶界向晶内长大,并且可以从最终的组织看到原奥氏体晶界.与未变形奥氏体相比,当奥氏体在880℃经过40%变形、并以10～30℃/s连续冷却时,由于变形增加了奥氏体晶粒的形变储存能,促进了先共析铁素体在奥氏体晶界位置优先形成,所以贝氏体铁素体只能在奥氏体晶内形成,从最终的室温组织不能看到原奥氏体晶界.     

55NiCrMoV7钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线

采用Formastor-F Ⅱ型膨胀仪测量了 55NiCrMoV7钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,利用膨胀法与金相—硬度法,确定了相变温度点,绘制出了试验钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),分析了冷却速度对其相变组织、CCT曲线和显微硬度的影响.结果表明:试验钢可以在较宽的冷却速度范围内得到马氏体组织,当冷...     

气保焊丝钢ER70S-G过冷奥氏体的连续冷却转变

利用DIL805A膨胀仪测定了ER70S-G钢的过冷奥氏体连续冷却转变（CCT）曲线,并结合金相-硬度法确定过冷奥氏体在不同冷却速率下的组织转变。结果表明,ER70S-G钢连续冷却过程中,冷速在0.1~0.6 ℃/s范围内时,组织为铁素体+珠光体;冷速为0.8 ℃/s时,组织为铁素体+珠光体+贝氏体;冷速在1~20.0 ℃/s范围内时,组织为铁素体+贝氏体。     

TRIP钢变形奥氏体连续冷却过程的相变及组织研究

利用热／力模拟试验机研究了C-Si-Mn系TRIP钢在不同连续冷却条件下的组织变化情况，用热膨胀法绘制了动态CCT曲线，分析了冷却速度对组织的影响。结果表明，在动态CCT曲线中，相变区域包括A→F转变区和A→B转变区，当冷却速度〉10℃／s时，有贝氏体组织生成，冷却速度对铁素体、贝氏体组织形貌影响极大。     

低成本超高强度钢G31L的过冷奥氏体连续冷却转变

利用Formast-FⅡ膨胀仪测定了G31L钢的热膨胀曲线,研究其在不同冷速下的组织演变及硬度变化规律,绘制出G31L钢过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,并分析了实际大型深盲孔锻件的锻后热处理工艺可靠性。结果表明:G31L钢的Ac₁=740 ℃、Ac₃=816 ℃,Ms=315 ℃、Mf=138 ℃。当冷速≤0.028 ℃/s时,获得珠光体、铁素体、贝氏体混合组织;当冷速在0.028~0.84 ℃/s之间,随冷速增大,珠光体-铁素体消失,贝氏体量逐渐降低,直至转变为全马氏体组织;当冷速大于0.84 ℃/s时,获得全马氏体组织。实际生产的大型深盲孔锻件经915 ℃保温6 h后油淬至室温并进行回火处理,锻件实心头部的心部为马氏体和少量贝氏体的混合组织,头部R/2处、头部边部及尾部为全马氏体组织,且锻件的强度和塑性均满足产品质量要求。     

H级高强防腐抽油杆用钢的过冷奥氏体连续冷却转变

采用DIL805L淬火膨胀仪,研究了H级高强防腐抽油杆用钢过冷奥氏体连续冷却转变过程中,冷速对显微组织和硬度的影响.结果表明:该试验钢在连续冷却过程中,CCT曲线呈现明显的整体右移现象,珠光体转变非常少,铁素体-珠光体转变区与贝氏体-马氏体转变区分离.硬度随冷速变化呈现两个阶段:包括低冷速下的快速增长和高冷速下的趋于稳...     

低碳高铜高镍合金钢形变奥氏体的连续冷却转变

采用Gleeble-3800热模拟实验机测定了一种低碳高铜高镍合金钢50％形变奥氏体在1～50℃/s冷速下的膨胀曲线,结合不同冷速下的相变组织及维氏硬度分析,确定相变温度,获得了实验钢的形变奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线).结果 表明,高含量的Cu和Ni元素可以促进贝氏体组织的形成.在较低冷速条件下(1～10℃/s...     

冷却速度对30CrNi3MoV超高强钢组织转变的影响

利用线膨胀法,结合金相显微分析和显微硬度测量,研究了冷却速度(1～2 000 ℃/min)对30CrNi3MoV超高强钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响,测得了其CCT曲线.结果表明,该试验钢的CCT图中没有珠光体转变区.冷速在1～20 ℃/min范围,随冷速的增大,组织中依次出现粒状贝氏体、条状上贝氏体和针状下贝氏体;当冷速增大到超过25 ℃/min以后,组织全部为板条状和针状混合马氏体,一直到2 000 ℃/min,组织形态没有明显变化.