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用热模拟试验方法对压力罐用铝材(简称"铝原块")进行热压缩变形,探讨了熔体处理和变形条件对该材料高温流变应力行为的影响.结果表明:经不同熔体处理的铝原块均存在稳态流变特征;应变速率达10.00s-1时,流变曲线上均出现峰值应力,即该材料出现了动态再结晶;稳态变形阶段的流变应力与应变速率或变形温度分别满足双曲正弦函数关系和Arrhenius关系;与未处理的、常规处理的铝原块相比,经高效熔体处理的铝原块的真应力值及进入稳态阶段所对应的真应变值均较小,热变形激活能也有较明显的降低;此外还求出经高效熔体处理的铝原块的高温流变应力方程. 相似文献
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经不同熔体处理的易拉罐用铝材的热压缩变形组织 总被引:1,自引:0,他引:1
采用动态热/力模拟实验技术对经不同熔体处理的易拉罐用铝材进行高温压缩变形实验,并用光学显微镜、透射电镜分析探讨其热变形组织特征。结果表明:冶金质量影响易拉罐用铝材的动态再结晶组织特征,在未处理或常规熔体处理状态下存在枝晶网胞结构,晶粒组织不均匀;高效熔体处理使易拉罐用铝材在较低的温度下即可通过亚晶合并方式发生动态再结晶,并在变形温度573~673 K、应变速率0.1~1.0 s-1、变形量约0.7的较宽的热变形工艺条件下可获得细小且分布较均匀的再结晶晶粒组织。 相似文献
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分析了铝熔体处理的重要性和意义,以及高效铝熔体处理的理论及其关键技术,并进一步探讨了铝熔体高效净化、富Fe杂质相变质和晶粒细化处理技术的效果及其相互关系.提出"净化是铝熔体处理的关键,是细化和变质的基础"的熔体处理原则;据此研究获得了铝熔体高效综合处理技术,并在高性能罐用铝材等多种材料的制备中得到实际应用,显著地提高了铝材的冶金质量,从而使其力学性能、尤其是塑性得到了较大幅度的提高,有利于其后续的轧制加工及产品的最终性能的提高.该技术对其他高性能铝材也具有直接的应用价值. 相似文献
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本文研究了基于球形铍粉制备的新型变形Be-50wt.%Al合金。热等静压组织中Be相保持了较高的球形率,形状因子大于0.5的Be相占比超过77%,测试了合金的室温拉伸性能,其弹性模量达到171GPa,具有较好的刚性。Be-50Al合金在250℃~550℃温度下的热压缩过程中均表现出低于传统洛克合金的峰值应力,在300℃~350℃下Be-50Al合金应变硬化指数非常稳定,具有良好的均匀塑性变形能力。Be-50Al合金在不同温度下的单轴压缩过程中均表现出以铝相为主导的双相协调变形机制。该合金的室温拉伸断口表现为铍颗粒的解理断裂、铝的韧性断裂和铍铝的界面脱粘,高温下压缩断口主要表现为铝相的撕裂 相似文献
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喷射沉积7075/15SiCp铝基复合材料高温拉伸变形与断裂行为 总被引:1,自引:0,他引:1
在300~450℃和0.001~0.1s6-1的条件下,对喷射沉积7075/15SiCp铝基复合材料板材的高温拉伸变形与断裂行为进行了研究,用扫描电镜(SEM)观察拉伸断口。结果表明,流变应力随温度的升高而下降,表现出相当的应变软化直至断裂。伸长率随着温度的升高和应变速率的降低而增加,但其应变速率敏感系数最大值仅为0.24,表明不存在超塑性,变形激活能为379kJ/mol,比基体7075铝合金变形激活能高。拉伸断裂行为主要由延性断裂机制控制,其基体金属可见大量局部塑性变形特征,无界面滑移是导致喷射沉积7075/SiCp复合材料过早断裂而不出现超塑性的主要原因。 相似文献
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《金属学报》2016,(11)
研究了2种变形处理方式下的超细晶Cu-Cr-Zr合金从室温到600℃的拉伸性能、断口微观组织特征及其断裂机制.结果表明:经4道次等径弯曲通道挤压(ECAP)+时效+4道次ECAP变形处理的合金(No.1试样)的抗拉强度随拉伸温度的升高而降低,室温时,合金抗拉强度为577.17 MPa,延伸率为14.6%;在300℃开始发生动态再结晶软化,抗拉强度迅速减小,到600℃时抗拉强度仅为59.12 MPa.经过8道次ECAP+时效变形处理的合金(No.2试样),室温抗拉强度为636.71 MPa,延伸率为12.1%;从400℃开始析出相对晶界的钉扎作用开始逐渐减弱,抗拉强度大幅降低,600℃时的抗拉强度为65.20 MPa.No.2试样比No.1试样具有更好的室温性能和热稳定性.2种方式处理下合金延伸率随拉伸温度的升高而升高,在高温下都表现出超塑性.高温拉伸断口微观形貌为大量密集、深入的韧窝,其高温断裂机制为微孔聚集的韧性断裂. 相似文献
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采用分步变形法对TA15合金在10 kN高温电子拉伸试验机上进行了超塑性拉伸试验,研究了变形温度和预变形量对该合金超塑性性能及微观组织演变。结果表明:变形温度为850~950℃和预变形量为100%~200%时,TA15合金呈现出良好的超塑性;变形温度为900℃和预变形量为150%时,该合金的超塑性能最好,最大延伸率为1456%;变形温度为950℃时,该合金的超塑性能降低,延伸率仅为188%。TA15合金的微观组织状态显示:该合金在拉伸变形过程中微观组织保持等轴状,但是随着变形温度的升高,晶粒开始长大,变形温度越高,晶粒长大越显著。 相似文献
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研究了微量Sr、Ti对压铸AZ91合金微观组织与性能的影响。结果发现,与AZ91镁合金相比,添加稀土后,合金的强度提升、塑性下降。进一步添加Sr后,合金因组织细化而使塑性提升,但强度及耐腐蚀性降低。进一步添加Ti元素,则抑制了Sr元素的不利影响,并使合金保持良好的塑性。通过多元微合金化的方法使AZ91+RE+Sr+Ti合金达到最佳的综合性能。微观组织随组分添加而发生演变是材料性能变化的主要原因。 相似文献
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介绍了目前使用最广的铸造合金Al—Si系合金的晶粒细化的现状及研究进展。对不同Al-Si合金的变质工艺,分别从机理、变质效果、综合成本以及适用性等方面进行了比较与分析,并且提出Al-Si系合金变质剂研究的最新思维和发展方向。 相似文献
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研究了Y含量(质量分数分别为0、0.93%、2.25%、3.50%)对Mg-0.8Zm-0.35Zr合金组织和力学性能的影响.结果表明,在Mg-008Zn-0.35Zr合金中添加Y,能够有效的细化晶粒,而且随着Y含量的增加,晶界上的第二相和晶粒内部的层片状组织增多;合金的室温和高温抗拉强度提高,合金的室温伸长率呈现先增后降的趋势(Y含量为0.93%时达到峰值26.0%),合金的高温伸长率降低;合金的高温抗蠕变性能得到了明显的提高. 相似文献
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对采用白云石作为发泡剂、SiC作为增粘剂制备的泡沫镁合金进行了微观表征和压缩测试,考察了SiC加入量对泡沫镁合金压缩性能和吸能性能的影响。结果表明,白云石作为发泡剂,在泡沫镁合金制备过程中并不能完全分解,未分解白云石及其分解和反应产物在孔壁处基本均匀分布,在内孔边缘局部聚集;增粘剂SiC在泡沫镁合金中以颗粒物的形式存在,主要聚集于内孔边缘及孔壁组织晶界位置。SiC含量在5%~20%内时,随着SiC加入量的增加,泡沫镁合金的密度、压缩平台应力和单位体积内吸收的能量均呈现出先减小后增大的趋势,转折点SiC含量为10%。在应变量为0~1内,泡沫镁合金的能量吸收效率随着应变量的增加先迅速升高,随后在一定范围内波动,最后迅速下降,波动范围为0.1~0.6。SiC加入量对泡沫镁合金能量吸收效率的影响规律不明显。 相似文献
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研究了六方氮化硼(h-BN)颗粒增强镁基复合材料的制备工艺及其性能。通过化学镀法在h-BN颗粒表面包覆一层纯镍,镀镍处理能显著改善h-BN与镁合金熔体的润湿性,改善其与基体的界面结合。通过向基体合金中加入Y元素,利用镀镍层熔入熔体中的Ni获得了由Mg-Ni-Y组成的LPSO结构(长周期堆垛有序结构),制得了h-BN+LPSO混杂增强的镁基复合材料。超声处理后,hBN增强相体积分数为3%的镁基复合材料热导率为99.92W/(m·K),室温(RT)至100℃的平均热膨胀系数为18.36×10-6K-1,抗拉强度为171MPa,伸长率为3.9%,获得了兼具较高力学性能和优异热物性能的镁合金材料。 相似文献
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用自蔓燃高温合成(SHS)技术及电弧熔融法制备的(Nb,Ti)C固溶体作基体,制备(Nb,Ti)C-35Ni金属陶瓷。结果表明用电弧熔融法制备的(Nb,Ti)C为基的试样具较优的室温力学性能(σ=1630MPa,KIC=18.0MPa),其陶瓷颗粒均匀分行粘结相之中并是包裹结构;而用SHS法制备的(Nb,Ti)C为基的试样其力学性能相对较差,其陶瓷颗粒无包裹结构. 相似文献
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研究了原始基体组织分别为铁素体和珠光体的球铁等淬后显微组织与性能的差别,结果表明:原始组织为珠光体基体的球铁,等淬后其显微组织中的白亮区较多,硬度值较高,而冲击韧度略低。 相似文献