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试验研究了不同粉磨时间对矿渣粉细度及颗粒分布的影响以及不同细度矿渣粉对其物理性能的影响。结果表明:使用球磨机磨制矿渣粉时,如果粉磨时间过长,会因范德华力造成细颗粒相互粘连,粗颗粒增多,比表面积也不会无限提高;随着矿渣粉比表面积的提高,其早期活性(3d、7d)逐步提高,但后期活性(28d、90d)均在达到峰值(28d活性指数达到117%,90d活性指数达到110%)后有所下降;矿渣粉流动度比在比表面积处于350~700m2/kg之间时变化不大,在110%左右,但比表面积超出此范围时,无论升高还是降低,胶砂流动度均迅速下降。 相似文献
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在普通硅酸盐水泥砂浆中加入济钢产超细矿渣,研究不同掺量的超细矿渣对水泥浆体凝结时间及胶砂流动度、强度的影响.实验结果表明:随着掺量的提高,水泥浆体的初凝时间延长,终凝时间缩短;胶砂流动度随超细矿渣掺量的增大而减小;随超细矿渣掺量的增大,水泥胶砂的3d和28 d强度提高,当质量分数掺量为30%时,水泥砂浆28 d的抗折、抗压强度达到最大,分别达到9.65 MPa和68.44 MPa. 相似文献
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通过开展化学收缩、自收缩与干燥收缩试验,研究了超细矿渣粉和偏高岭土对硫铝酸盐水泥早期收缩性能的影响。结果表明,掺入超细矿渣粉与偏高岭土会增大水泥浆体的内部相对湿度,能有效抑制水泥浆体的化学收缩、自收缩与干燥收缩,且掺量越大,抑制效果越明显,根据水泥浆体的内部相对湿度能够大致判断其自收缩的变化规律。掺入超细矿渣粉与偏高岭土会加快硫铝酸盐水泥的早期水化,使化学收缩变化速率达到峰值的时间提前。当超细矿渣粉的掺量为20%(质量分数,下同)或偏高岭土的掺量为10%、20%时,与空白组相比水泥浆体的7 d自收缩分别减小了42.21%、35.89%和63.73%,7 d干燥收缩分别减小了24.89%、16.42%和30.87%。在相同掺量条件下,掺入偏高岭土的水泥浆体化学收缩、自收缩与干燥收缩显著小于掺入超细矿渣粉的水泥浆体。自收缩与线性化学收缩的比值随龄期的增长而减小,掺入超细矿渣粉与偏高岭土后,自收缩与线性化学收缩的比值进一步减小。 相似文献
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掺入矿物掺合料是改善硫铝酸盐水泥(CSA)混凝土凝结硬化性能和降低生产成本的主要技术途径之一。研究了水胶比为0.4时,单掺超细矿渣粉(UFS)、偏高岭土(MK)与复掺超细矿渣粉、偏高岭土对硫铝酸盐水泥凝结时间、流动度、电阻率、抗压强度的影响,并对其1 d、28 d龄期时的水化产物进行XRD半定量分析。结果表明,单掺和复掺缩短了水泥浆体的凝结时间,但单掺偏高岭土时的缩短效果更明显,且水泥浆体的流动度随着超细矿渣粉和偏高岭土掺量的增加而减小。掺入超细矿渣粉、偏高岭土缩短了水泥浆体电阻率变化速率曲线峰值出现的时间,峰值大小与掺量成递减关系。当掺量从0%(质量分数,下同)增大到20%时,单掺超细矿渣粉试样的28 d抗压强度减小了24.7%,单掺偏高岭土试样的28 d抗压强度减小了17.7%,两者复掺试样的28 d抗压强度减小了17.3%。超细矿渣粉和偏高岭土对水泥水化产物没有明显影响,但促进了硅酸二钙(β-C2S)的早期水化。 相似文献
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矿渣掺量对高水胶比水泥净浆水化产物及孔结构的影响 总被引:13,自引:2,他引:13
测定了水胶比为0.5、矿渣质量分数为30%~80%的硬化水泥浆体中Ca(OH)2和非蒸发水量、孔径分布及孔隙率,以确定矿渣在高水胶比条件下的合理掺量。结果表明:即使在矿渣为大掺量情况下也能够改善浆体孔结构,而非蒸发水量、孔隙率随矿渣掺量的变化而变化,并存在使水化产物含量最多、浆体孔隙率最低的矿渣最佳掺量。在矿渣为大掺量情况下,Ca(OH)2含量可降低到极低。在比较纯水泥浆体和掺矿渣浆体的非蒸发水量和孔隙率的基础上提出了矿渣最大有益掺量,矿渣的掺量低于此值时,可使材料的性能得到改善。 相似文献
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用普通矿渣作对比,测试了不同粉磨时间和使用不同助磨荆粉磨的高钛矿渣的粉磨性能。结果表明,高钛矿渣的粉磨性差于普通矿渣。经相同粉磨时间,普通矿渣比高钛矿渣80um筛余小,比表面大;粉磨45min后,高钛矿渣要达到与普通矿渣相当的比表面积,需增加10~15min的粉磨时间;特别是粉磨75min时两者相差最大,达53.6m^2/kg。掺助磨荆后,与空白样相比.粉磨时间小于75min时,80um筛筛余都减小了,比表面也均有不同程度的增加;粉磨时间大于75min时,只有部分助磨剂可使试样的比表面增大。综合筛余、比表面积和粒度分布,对高钛矿渣有较好助磨效果的是掺a%的乙二醇或b%的三乙醇胺。 相似文献
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为提高工业废渣的综合利用率,研制出一种绿色环保高性能的注浆材料。选用超细矿渣粉(UFS)和硅灰(SF)替代一定量的水泥,通过正交试验和极差分析法系统地研究了在不同水灰比下掺入不同含量的超细矿渣粉、硅灰以及聚羧酸减水剂(PCE)对注浆材料性能的影响,并对优化后的浆液和纯水泥浆液进行了性能对比及微观试验。结果表明:当超细矿渣粉质量分数从18%增大到20%时,可以增强浆液流动性能,硅灰可以提高结石体抗压强度并减小浆液泌水率,聚羧酸减水剂对降低浆液黏度具有显著效果;以28 d抗压强度和黏度为主要指标,得到浆液的较优配比为水灰比0.70、超细矿渣粉掺量20%(质量分数)、硅灰掺量12%(质量分数)、聚羧酸减水剂掺量0.16%(质量分数)。优化后的浆液泌水率、抗压强度及抗折强度均优于纯水泥浆液。掺入超细矿渣粉和硅灰后,浆液内部生成了钙矾石(AFt)和水化硅酸钙(C-S-H)等凝胶,填充了颗粒间的孔隙,使优化后的浆液结石体强度增大。 相似文献
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选取三种碱含量有差异的熟料,通过外加碱金属硫酸盐和石膏来调节水泥的碱硫比(R/S=Na2 Oe/SO3,摩尔比),测定和分析水泥浆的黏度、流动度、早期强度和水化产物的变化,以反映不同碱硫比对水泥流变性能的影响.结果表明,碱含量为0.10%的低碱水泥熟料,黏度随碱硫比的增加先减小后增大;对于碱含量为0.64%水泥熟料,水泥黏度随碱硫比增加而减小;而碱含量为0.34%的水泥熟料,水泥黏度随碱硫比增大黏度变化趋势较为缓和,也呈现增大的趋势;流动度变化也呈现同样规律;强度则随着碱硫比的增大而有所下降.可以认为,碱硫比在一定范围内明显影响水泥的流变性能,或者水泥实际应用时可通过调整碱硫比来改善流动性. 相似文献
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机械活化和粉磨助剂对矿渣微粉作用的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了机械活化和粉磨助剂对矿渣微粉的作用,结果表明:矿渣的机械活化存在最佳的粉磨时间,主要在50min~65min时激活效果最好;助剂和矿渣混合后经过机械活化处理较助剂直接加入机械活化后的矿渣中得到的矿渣水泥早期强度有较为明显的提高,随着龄期的增大,差异减小;化学助剂的掺入明显减小了矿渣颗粒群的平均径,颗粒分布变宽。掺入助剂后试样的粗糙度均增大,说明颗粒表面形貌更为复杂,矿渣活性提高;粉磨过程中产生的高能量使化学试剂作用于矿渣颗粒表面,使得表面化学键的破坏加快,化学健力发生改变,矿渣玻璃体内桥氧减少,矿粉活性增加;矿粉颗粒群几何形貌指数中的粗糙度和分数维与机械活化效果的正关联度最大。 相似文献
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研究了不同品种熟料及细度,粉煤灰、矿渣粉及钢渣粉对复合水泥最早期强度的影响.研究表明:随熟料细度提高,水泥24h内最早期强度有明显提高.在化学组成及含量接近的情况下,熟料品种对水泥最早期强度影响不明 显.掺加粉煤灰、矿渣粉和钢渣粉等矿物掺合料后,复合水泥浆体最早期强度均有明显降低,但12h后复合水泥与纯硅酸盐水泥... 相似文献
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采用从砂中洗出来的泥粉外掺入到萘系、氨基磺酸盐及聚羧酸三种高效减水剂塑化的水泥浆体中,测试其流动度.测试结果表明,随泥粉掺量的增大,浆体流动度出现不同程度的降低.采用保持水/(水泥+泥粉)不变和掺入适量缓凝剂葡萄糖酸钠的方法改善浆体流动度,测试结果表明掺萘系和氨基磺酸盐高效减水剂浆体的流动度得以改善,而掺聚羧酸高效减水剂浆体的流动度则改善效果不明显.最后通过测试水泥浆体和泥浆的Zeta电位和对高效减水剂的吸附量,分析了泥粉对掺三种高效减水剂水泥浆体流动性产生不同影响的原因. 相似文献
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0引言钢渣和粉煤灰同属很难磨细的工业废渣。钢渣的铁质多、硬度大,粉煤灰的比重轻、流动性好、细粉含量多,都是影响粉磨的主要因素。通常,生产中大多采用比表面积控制两种产品的粉磨细度,而且相同粉磨时间下它们的比表面积都较熟料和矿渣高。因此,应该说它们的易磨性好,但实际 相似文献
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采用球磨机对原状粉煤灰进行粉磨,研究了粉磨时间和粉磨条件对磨细粉煤灰的细度、粒径分布、比表面积和活性的影响规律.研究表明当粉磨时间从0 min增加到120 min时,磨细粉煤灰的中位径、平均粒径、45μm筛余、80μm筛余均随粉磨时间的增大而降低,而磨细粉煤灰的活性指数随着粉磨时间的增长而增大;粉磨时间对磨细粉煤灰的比... 相似文献