液化石油气球罐H_2S应力腐蚀裂纹返修

通过对液化石油气球罐焊缝部位H2S应力腐蚀破裂(SSCC)原因的检验分析,提出了可行的裂缝返修方案。     

JX-4A脱硫剂用于解决罐区液化气腐蚀试验研究

通过实验室小试试验,优选了JX-4A脱硫剂的脱硫空速,并在茂名石化炼油厂液化气球罐区2#球罐进行了液化气精脱硫侧线试验,考察了JX-4A脱硫剂解决液化气腐蚀问题的效果。结果表明JX-4A脱硫剂能有效解决球罐区民用液化气铜片腐蚀不合格问题;常温液相操作,空速应控制在2—3h。为宜。     

液氨球罐裂纹萌生主要影响因素探查及可靠性估评

本研究以一台曾出现大量裂纹的液氨球罐为例,测定了该球罐壳体材料SPV36及其焊接接头的常规断裂韧性δ_(cr)和在液氨介质作用下的断裂韧性δ_(scc);通过对球罐内壁焊接热影响区的硬度测定、残余应力测量及金相分析等,初步判定该球罐裂纹的性质属于应力腐蚀开裂.应用故障树分析方法(FTA方法)探查了该液氨球罐萌生裂纹的多因素效应,寻求了主要影响因素.文中提出了球罐检修时宜采用的某些避免或减少裂纹萌生的措施和建议.本文还以我国“压力容器缺陷评定规范(CVDA-1984)”为依据,对该球罐的整体可靠性进行了估评.     

液化气球罐表面裂纹成因分析

结合液化气球罐检测实例，分析了液化气球罐表面裂纹的成因，提出了减少和避免延迟裂纹与应力腐蚀裂纹形成及扩展的措施     

X80级管线钢的发展及腐蚀实验研究概况

分析了我国的石油天然气消费利用及油气管道建设现状,对国内外X80管线钢的研制和应用情况进行了介绍,同时介绍了国内X80管线钢的腐蚀研究情况.介绍了不同pH值对X80管线钢土壤腐蚀行为的影响以及腐蚀产物钝化膜对钢表面的腐蚀行为与过程的影响.X80级管线钢的抗硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和氢致开裂(HIC)行为的结果表明...     

浅谈降低H_2S腐蚀的措施

当石油天然气环境中存在H2S气体时,硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)是导致材料性能下降和失效的主要原因。极少量H2S的存在就足以导致一些敏感材料的应力腐蚀开裂(SSCC),本文简要介绍了金属材料在H2S环境中产生腐蚀磨损行为的机理,介绍了几种降低金属材料在H2S环境中应力腐蚀开裂的措施。     

LPG球罐应力腐蚀分析

应力腐蚀开裂已为大家所熟悉,但液化石油气(LPG)球罐的应力腐蚀开裂问题的研究较少。简述了LPG球罐在湿H2S环境下的腐蚀开裂及危害性,并就广大范围内球罐内出现裂纹的特征和失效原因进行了分析总结;同时,对国内外研究者对湿H2S环境下的腐蚀研究进行了概述。最后总结了几个与LPG球罐腐蚀有关的亟需解决的问题,并确立了今后的研究方向。     

三组合冷凝冷却器泄漏故障分析

硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)是天然气净化厂普遍存在的现象。如何减缓设备的SSCC,延长设备的使用寿命,设计部门和使用单位都极为关注.本文分析了三组合冷凝冷却器前管板泄漏故障的原因,提出了在硫化物工作环境下的设备或压力容器,在设计和制造过程中应注意的问题。     

液氨球罐应力腐蚀开裂的诊断

一台由日本工业标准JIS-SPV36钢制造、直径21.5m、容积5200m~3的大型液氨球罐,由于应力腐蚀开裂,其安全性受到严重威胁.本研究针对该球罐裂纹特征和腐蚀产物进行分析,并估算结构的可靠度;在大量现场实测和试件试验数据统计分析的基础上,提出了防止产生应力腐蚀裂纹的诊断方法,并已于1986年12月该球罐年度大修时实施.     

液态轻烃储罐内壁腐蚀原因分析及防护措施

对液态轻烃储罐内壁腐蚀的原因进行了研究。用扫描电子显微镜(SEM)对腐蚀试样的表面形貌和结构进行了分析,腐蚀产物中硫化物主要成分是FeS;用俄歇电子能谱(AES)定性测试储罐材质和腐蚀产物的化学成分,储罐材质表面主要元素为Fe、O及杂质元素C,而腐蚀产物表面主要元素为Fe、O、C、S及微量Cl;X光电子能谱(XPS)分析实验表明,腐蚀产物氧化物为Fe3O4。最后,根据轻烃储罐内壁的腐蚀机理提出了一些相应的防护措施。     

催化裂化稳定液化气罐鼓包分层原因及解决措施

介绍中亚能源有限责任公司催化裂化装置稳定塔液化气罐的特点,分析了液化气罐鼓包、分层、器壁腐蚀的原因,并对该罐进行了彻底检测,针对问题提出了相应的解决措施。     

液化石油气储罐区火灾爆炸危险性评价

采用火灾爆炸危险指数评价法,对液化石油气储罐区火灾爆炸事故的危险性进行定量安全评价.根据某炼油厂在役的液化石油气球罐的数据,计算了火灾爆炸指数和考虑了防火防爆措施后的安全措施补偿系数,并估算了发生爆炸可能影响的范围和所造成的损失,提出评价结论及相应的安全对策.     

液化气球罐现场组焊的质量控制与监督

我单位于2008年新建了3台储存液化气的球罐。其中有两台1000 m3球罐和一台2000 m3的球罐。本文以2000 m3的球罐(材质为Q370R,厚度为46 mm)为例,从施工前的准备阶段、现场安装阶段、压力试验介绍球罐焊接的质量控制。     

液化石油气球罐内壁鼓包分析

通过宏观检查、超声波检测、硬度测试、金相检查、气体分析等方式,对一台液化石油气球罐内壁鼓包的成因进行了全面的分析,并提出了防治鼓包的措施。     

液化石油气储罐在喷射火焰作用下的热响应模型

Abstract This paper describes a mathematical model developed to study the behavior of liquefied petroleum gas (LPG) tanks when subjected to jet fire. The model consists of a number of field and zone sub-models which are used to simulate the various physical phenomena taking place during the tank engulfment period. The model can be used to predict the pressure and temperature of the LPG in the tank, the temperature of the wall of tank, and the time of tank explosion. The comparisons between the model predicted results and the test data show good agreement. The results show that the jet fire partially impinging on tank wall led to higher wall temperature and the time to failure was shorter than that in engulfing pool fire. And the exposure of the upper wall in the vapor zone to the fire is more dangerous than that of the LPG contacted wall.     

液化天然气储罐预冷过程温度场数值模拟

建立了液化天然气(LNG)储罐喷淋预冷过程的流动传热与传质模型,对储罐内热物理场和储罐壁面温度的变化进行探讨。分析表明,喷淋进入储罐的LNG液滴并不能完全覆盖整个储罐,液滴进入储罐后,速度迅速衰减并转成垂直下落,同时液滴不断吸热汽化。预冷过程中,LNG的喷淋速度决定了储罐的冷却速度,温降最快的位置出现在储罐底部的中心区域,侧壁温降速度较慢。由于储罐的底部中心区域出现二次流动,阻碍了储罐底壁与内部低温气体的换热,同时由于混凝土对容器的导热,造成容器底部中心区域的温度不减反增的现象。     

氯化石蜡储罐腐蚀原因分析及防护措施

针对氯化石蜡储罐腐蚀现象,作出腐蚀原因的不同机理分析;氯化蜡储罐底板和底圈板腐蚀主要原因是由于底部积水产生HCl、H2S水溶液酸性腐蚀介质所致;底部沉积水中溶解氧与储罐钢材所形成的电化学腐蚀是另外的一个原因;原因之三是罐体壁板与空气交替接触和罐顶与空气、硫化氢气体接触造成的露点腐蚀。通过在氯化蜡储罐钢板内表面做环氧玻璃钢内衬以及相应的辅助措施,可以防止各种因素导致的储罐腐蚀的产生。     

水泥和混凝土在超低温环境下的 性能变化及其应用要求

超低温混凝土目前主要应用于液化天然气(LNG)储罐的外部保护层,当内罐出现泄漏时,水泥混凝土保护层可以缓存液化天然气,防止液化天然气泄漏到外界造成各类危害。通过研究总结国内外超低温环境下水泥和混凝土各种性能变化,分析超低温混凝土的使用条件,为其推广应用提供参考和借鉴。