深水开采立管涡激振动特性分析

立管作为深水油气开发的重要装备，在开采油气过程中受到外部海洋环境载荷的作用极易发生失效。为了对深水开采立管有更清楚的认识，建立了考虑含内流的立管系统动力学分析模型，该模型利用有限元法离散处理，分析了开采立管的涡激振动特性。研究结果表明：在相同的外部激励下，深水开采立管CF方向振动位移明显大于IL方向振动位移，IL方向振动频率是CF方向振动频率的2倍，且含内流的开采立管的模态阶次大于不含内流的开采立管。     

管壳式换热器换热管振动与预防

阐述了换热管的振动特性和固有频率的影响因素，归纳了具有可操作性的流体诱导振动分析和预测的方法，提出了预防振动的具体措施。     

振动沉管灌注桩的施工技术及应用

振动沉管灌注桩的施工技术及应用袁军（吉林化学工业公司化工建设公司，吉林市，１３２０２１）１前言振动沉管灌注桩由于承载力高、造价低、施工方便而逐渐得到了广泛应用。我公司先后在龙潭山净水场工程和三家子净水场工程中进行应用。通过现场的实际应用，我们认为振动...     

管壳式换热器内双弹性管涡激振动特性研究

利用有限元方法离散控制方程,结合动网格技术,建立了三维流固耦合振动的数值模型,对管壳式换热器内串列、并列、交错排列的双弹性管受横向流诱发的涡激振动进行了数值模拟,着重研究了不同节径比排列下的双弹性管中与圆筒轴线重合的中心管振动特性。结果表明:双根管间距的增大,对中心管的运动振幅起到了抑制作用;双根管串列且中心管直面来流方向时,中心管的振动较为显著,振动轨迹接近"一"字形;双根管并列时,随着间距的增大,中心管的振动幅度逐渐减小;双根管交错排列时,中心管的振动轨迹均为椭圆形。     

氢化釜短管失效原因分析及改进措施

运用断裂力学的理论对氢化釜短管失效进行了原因分析，认为短管失效为疲劳失效，疲劳强度低，振动载荷大是短管失效的主要原因，同时，提出了改进措施。     

铁水预处理喷枪的改进

日新钢铁公司吴厂第一炼钢车间为了延长铁水预处理喷枪的使用寿命，改变耐火材料材质，提高耐火材料的强度，抑制了裂纹发生。为控制芯管膨胀，取消了芯管的加强筋，采用了厚壁芯管，裂纹得到控制。更新了型模振动台车，提高了振动力和实现了浸渍部位的均匀振动。喷枪寿命延长1．5倍，成本降低41％，喷枪更换频率也从原来的每日1．5次，减少到每日1次。     

波流作用下海洋立管流固耦合动力特性分析

利用输流管道流固耦合振动的研究方法,分析了海洋立管在波流联合作用下的动力特性。基于Hamilton能量原理,建立了立管耦合振动模型,推导出立管耦合振动方程,并通过Hermit插值函数法对振动方程进行离散求解。同时,运用ANSYS软件分析了立管耦合振动的动力特性,得到了前六阶模态振型和固有频率。将数值模拟得到的立管固有频率与理论分析结果进行对比,充分验证了立管耦合振动模型的正确性。分析结果表明,立管固有频率随管内流体流速的增大而减小。     

浅谈某某压气站管线振动问题

本文通过介绍了某某压气站发球筒、分离区出口汇管振动现象以及可能产生的危害，再经过初步原因分析、振动计算，最后将结果进行分析，得出站场振动主要因为气柱振动频率与管线固有频率相近，发生了机械共振产生的。根据站场实际情况提出了多种改变管线固有频率的方法来解决管线振动问题。     

U形管固有频率的计算

笔者在利用ＳＡＰ５有了程序对多跨Ｕ形管的振动进行数值计算与分析的基础上，提出了便于工程设计时应用的Ｕ形管固有计算公式。有助于预测与防止Ｕ形管换热器中流体诱导的振动。也有助于此类换热器在动栽作用时所进行的动力分析。     

C形管池沸腾两相流流场模拟与流固耦合分析

热交换器作为化工和核电中重要的换能设备，管束的流致振动（FIV）成为诱发管束破裂的重要因素，其安全可靠性变得尤为重要。本文为研究非能动余热排出热交换器（PRHR HX）运行工况下C形管的流致振动响应，将壳侧的换料水箱（IRWST）和C形管进行了简化，开展了流场和振动响应的数值模拟计算。结果表明，温度场中自然对流和强迫对流交汇引发的速度断层，由于流速的损失，气泡无法被冲刷，合并包裹管壁热性能下降，产生过渡沸腾，这种沸腾降低了热通量产生热分层的现象。水箱可以分气液两相热流区、单相热流区和冷流区为3个区域。其中气液两相热流区存在高湍动能，空泡率达到50%，这使得蒸汽快速生长和坍塌提供扰动的动力，并且C形管结构阻尼比有所降低，在远离固支端的上弯管处成为诱发振动最大的区域。根据C形管的振动结果，在上弯管处C形管受气液两相热流冲击时振动最为剧烈，方向为C形管面内方向，在PRHR HX中该位置管束容易与支撑和防振组件发生磨损，存在管束破裂的潜在危险。     

复合管板结构在换热器设计中的应用

在硫铵用换热器设计中 ,采用碳钢管板衬一层不锈钢薄板结构。管板设计时 ,碳钢管板的厚度应满足设计厚度 ,管板与换热管的焊缝满足拉脱应力强度 ,碳钢管复层满足防腐要求。给出了管板的设计结构图。因换热管伸出碳钢管板长度大于GB 15 1- 89中的规定长度 ,换热管与管板焊缝的有效截面积大于标准中的规定 ,从而保证了管板与换热管的拉脱应力强度。     

热源位置对轴向槽道热管传热的影响

探讨了轴向槽道热管垂直安装时热源位置的不同对热管工作特性的影响。当热源位于热管管内工质静止液面以下时,重力的作用提高了垂直安装热管的传热极限。热源相对于热管管内工质静止液面的位置不同时,热管的工作温度、启动过程以及传热极限都表现出不同的特性。当热源位于热管管内工质静止液面附近时,热管存在一个非正常启动过程,在该过程中热管的工作温度会发生瞬态的升高,然后逐渐恢复到正常的工作状态,该瞬态最高温度受热源位置、热管充液量、热管加热速率等因素的影响。当热源的位置高于热管管内工质静止液面一定距离后,热管将无法正常工作。     

基于管道寿命分析的爆管风险统计改进方法

针对目前将浴缸曲线用于建立供水管网爆管风险预测模型时出现的问题,提出基于有限管网数据的一种新爆管风险统计方法.该方法对爆管模型中的管道寿命进行修正计算,并阐述同龄管的概念;然后根据管龄和管材对所有管道进行分组,给出同一分类下爆管风险的具体计算公式.以ZZ市供水管网数据为例,使用该统计方法分析不同管材不同管龄下的爆管风险...     

超高摩尔质量聚乙烯管件的制备及应用

提出并完成一种投资小、设备简单，适合于多品种、小批量生产超高摩尔质量聚乙烯(UHMWPE)管件的方法。该方法通过在UHMWPE管材生产线上添加一套辅助装置，可制备任意角度和一定级差变化的UHMWPE弯头。以UHMWPE管材为原料，在特殊设计的设备上，将支管和直管沿交接线熔接在一起，可制得各种规格的UHMWPE三通。提出了UHMWPE管件应用中的注意事项。     

直埋蒸汽管安装的要点

直埋蒸汽管是最近几年在蒸汽管道安装使用的一种组合材料,其由蒸汽管、保护钢管、保温层、蒸汽管固定架及防腐层等组合而成,与管廊蒸汽管、架空蒸汽管相比具有不占空间、不占用地、不易受损、不影响环境等优点。本文介绍了直埋蒸汽管的施工程序,从材料进货检验,蒸汽管道焊接、保护管道焊接、蒸汽管蒸汽吹扫及管道回填等施工过程中的要点、施工方法及应该注意事项,严格整个过程控制。     

管壳式换热器管子与管板接头的质量控制

从管子与管板的质量控制、管子与管板的连接方式及检验等几个方面 ,介绍了管壳式换热器管子与管板接头的质量控制方法。     

水和丙酮工质的金属纤维毡蒸气腔热管的传热性能

通过实验研究了金属纤维毡吸液芯蒸气腔热管的传热特性,测试了在单一热源下,不同热通量、风速以及工质种类时蒸气腔热管的启动性能与均温特性,并使用红外热像仪对蒸气腔热管冷凝端拍摄。实验中蒸气腔热管使用的工质分别为水与丙酮。实验结果表明:金属纤维毡蒸气腔热管的启动时间基本在3000 s左右;蒸气腔热管的蒸发端与冷凝端的等温性能良好,其中水工质的冷热端最小温差为1.35℃,因此使用金属纤维毡吸液芯蒸气腔热管可以避免电子器件的局部高温。     

急冷锅炉外炉管鼓胀分析

针对某急冷锅炉炉管外管进行组织检测与分析,模拟了膨胀变形炉管外管的温度场,获得了炉管外管的膨胀原因是由于内管失稳导致外管超温而膨胀变形,为急冷锅炉炉管失稳提供技术依据。     

从燃气管道方面探讨燃气安全

文章针对燃气安全,主要就燃气管道安全方面进行了探讨,在燃气管道的管材质量、管道防腐、第三方损坏等方面发表了见解,提出了严把质量关、采用新材料、阳极保护和周密规划等手段减少和防止管线被破坏。文章还涉及到了燃气管道泄漏检测手段与方法,安全教育和宣传等内容。     

Flow conditions of fresh mortar and concrete in different pipes

The variation in fresh concrete flow rate over the pipe cross section was investigated on differently coloured and highly flowable concrete mixes flowing through pipes of different materials (rubber, steel, acryl). First, uncoloured (gray) concrete was poured through the pipe and the pipe blocked. Similar but coloured (black) concrete was then poured into the pipe filled with gray concrete, flowing after the gray concrete for a while before being blocked and hardened. The advance of the colouring along the pipe wall (showing boundary flow rate) was observed on the moulded concrete surface appearing after removing the pipe from the hardened concrete. The shapes of the interfaces between uncoloured and coloured concrete (showing variation of flow rate over the pipe cross section) were observed on sawn surfaces of concrete half cylinders cut along the length axes of the concrete-filled pipe. Flow profiles over the pipe cross section were clearly seen with maximum flow rates near the centre of the pipe and low flow rate at the pipe wall (typically rubber pipe with reference concrete without silica fume and/or stabilizers). More plug-shaped profiles, with long slip layers and less variation of flow rate over the cross section, were also seen (typically in smooth acrylic pipes). Flow rate, amount of concrete sticking to the wall after flow and SEM-images of pipe surface roughness were observed, illustrating the problem of testing full scale pumping.