大型列管式反应器支腿设计计算

某台大型列管式反应器的设备支撑采用支腿支撑,支腿规格尺寸已超出NB/T 47065.2—2018《容器支座第2部分:腿式支座》中许用的容器支座的范围,需要进行应力设计计算与校核.参考GB/T 151—2014《热交换器》、NB/T 47041—2014《塔式容器》及GB/T 50761—2018《石油化工钢制设备抗震设...     

南充炼油厂催化裂化钢烟囱设计计算

本文利用塔器设计计算程序，通过适当的结构转换，对南充炼油厂１５万ｔ／ａ催化裂化装置中的１６００／２４００×６００００钢烟囱进行了强度及稳定计算，从而在满足工程要求的前提下，大大提高了钢烟囱设计计算的合理性及计算效率，并通过建立一系列假设，对钢烟囱热力计算进行了有益的探讨，为今后此类不规则设备的全面计算提供了可循依据。     

大型储罐设计计算中的抗震验算

介绍了石油化工大型储罐设计计算中容易被忽视的抗震计算等重要内容,用实例说明了抗震计算的程序和步骤,该方法可简化计算过程,提高设计效率,提高大型储罐设计的安全性和可靠性。     

直立支脚式储液容器的抗震计算

直立支脚式储液容器的抗震问题,迄今未曾引起足够的重视。本文从该容器的动力特性出发,对其进行了分析,然后介绍了抗震验算的方法。     

横纹管管壳式换热器设计计算方法简介

介绍了横纹管管壳式换热器的设计计算方法 ,并与光管换热器进行了比较 ,为工程设计提供了参考     

偏座型杠杆自由浮球式疏水阀设计计算

论述了偏座型杠杆自由浮球式疏水阀的结构特点及工作原理,对浮球部件进行了受力分析和计算,给出了主要参数的确定及设计计算方法     

钢制平底圆柱形油罐的抗震设计

容量１０００ｋｌ以上专用于储存危险品的室外储罐的抗震设计标准关心的主题。本文叙述了抗震设计的基本考虑方面，同时触及设计震度计算法，地震负荷的计算方法及地震强度研究等的依据和背景。     

结构振型数对抗震设计的影响

概括介绍结构计算振型数与结构自由度的关系,结构计算振型数对结构抗震设计的影响,提出正确选取结构计算振型数的方法,最后用一个工程实例说明结构计算振型数选取不足带来结构抗震设计的不安全性。     

错流列管式固定床反应器的设计计算模型

笔者研究了采用安装导流片来解决反应器因流动分离导致流动不均匀的方法，并在实验的基础上提出了错流列管式固定床反应器的设计计算模型。     

大型立式容器腿式支座的设计计算

本文依据现行标准,参考立式容器腿式支座现有的各种计算方法,给出了一个较为全面、合理的大型立式容器腿式支座的设计计算方法,以提高大型立式容器腿式支座的安全性和可靠性。     

催化裂化反应器和再生器设计中若干问题的探讨

本文分两部分。第一部分讨论反应器和再生器流化床的一些规律性问题,包括气相饱和夹带量和密相床层平均密度的计算方法。第二部分讨论催化裂化转化率的计算。     

催化裂化装置的大型化设计

装置大型化会带来巨大的经济效益 ,是发展的必然趋势。镇海炼油化工股份有限公司 3 .0Mt/a催化裂化装置是我国目前单套规模最大的装置。介绍了该装置设计中面临大型化的一系列技术及工程难题 ;对装置一年多的运行结果做了概括的总结分析 ,该装置 2 0 0 0年轻液体收率达 86 .2 % ,干气产率 3 .39%     

大型双旋喷头的研究开发与设计计算

大型双旋喷头是大型炼油装置工艺设备的重要组成部分。该文着重对大型喷头的理论计算、设计方法以及结构特点进行了探讨。     

催化裂化反应热计算方法的研究

在分析现有催化裂化反应热测算方法的基础上,提出了用典型反应计算催化裂化反应热的方法(简称典型反应法)。该方法把流化催化裂化装置(FCCU)反应器中发生的反应划分为裂解、脱氢、氢转移、异构化、H₂S生成和缩合生焦6类典型化学反应,利用每类典型反应的热效应数据和反应数量来计算催化裂化的反应热。用该方法计算了6套大型工业FCCU的反应热数据,并与分子膨胀法、催化焦法和反应-再生系统热平衡法的计算结果进行了对比。结果表明,典型反应法因考虑了氢转移和异构化等二次反应放热,计算得到的反应热平均比分子膨胀法和催化焦法低45.8%和31.8%,比反应-再生系统热平衡法高77.8%,但低于基于碳差法催化剂循环量的反应系统热衡算方法的计算结果。     

气固流化床反应器工艺计算

用φ800mm气固流化床对丁烯进行氧化脱氢实验。对实验数据进行了工艺计算及处理,确定了气固流化床设计参数和操作条件的计算方法,计算结果与实验结果相当符合,为以后的气固流化床设计操作打下坚实基础。该计算的所有数据由锦州石化公司提供,并由其催化裂化装置中的实验结果所证实。     

超短接触时间催化裂化反应器的开发及实验研究

根据超短接触时间催化裂化工艺的特点，开发了具有新型原料雾化和剂、油接触方式的下行式反应器。冷模实验结果表明，该反应器的剂、油初始接触区具有较高的催化剂质量浓度；通过在催化剂提升区设置开孔板形内构件，可以改善催化剂提升区床层上部催化剂的流化状态，从而有效地抑制催化剂返混。下行管内催化剂的速度和浓度分布的均匀性均明显优于提升管；降低下行管表观气速或加大催化剂循环强度有利于提高下行管内催化剂质量浓度，但同时也会增加催化剂在下行管内分布的不均匀性。     

老化时间对催化裂化催化剂物性的影响

采用固定流化床老化装置，水热老化温度为800 ℃、100%水蒸气和常压条件下，对催化裂化催化剂进行2～70 h的老化试验，考察老化时间对催化裂化催化剂物性的影响。采用XRD、BET、NH3-TPD、Py-IR和微反活性等表征手段对选取的不同老化时间的11个催化剂样品进行分析。结果表明：随着老化时间的延长，催化裂化催化剂相对结晶度、比表面积呈先快速降低后缓慢降低的趋势；弱L酸酸量与弱B酸酸量比、强L酸酸量与强B酸酸量比呈先增加后降低的趋势；催化剂微反活性宏观上表现出先快速下降后趋于平缓的趋势。     

灵活双效催化裂化(FDFCC)工艺的工程设计及工业应用

介绍了灵活双效催化裂化 (FDFCC)工艺的特点。通过对FDFCC工艺操作形式选择的分析及热平衡计算 ,FDFCC工艺存在着汽油反应部分与重油反应部分处理量匹配的问题。通过对汽油提升管内催化剂流动形式的分析 ,提升管内气固接触形式为密相气力输送。该工艺对汽油改质和降低汽油中的烯烃含量有积极的意义     

蒸汽幕的设计与计算

详细介绍了蒸汽幕的计算方法、计算公式和设计时应注意的主要问题。     

老化时间对催化裂化催化剂物性的影响

采用固定流化床老化装置,水热老化温度为800 ℃、100%水蒸气和常压条件下,对催化裂化催化剂进行2～70 h的老化试验,考察老化时间对催化裂化催化剂物性的影响。采用XRD、BET、NH3-TPD、Py-IR和微反活性等表征手段对选取的不同老化时间的11个催化剂样品进行分析。结果表明：随着老化时间的延长,催化裂化催化剂相对结晶度、比表面积呈先快速降低后缓慢降低的趋势;弱L酸酸量与弱B酸酸量比、强L酸酸量与强B酸酸量比呈先增加后降低的趋势;催化剂微反活性宏观上表现出先快速下降后趋于平缓的趋势。