提高油扩散泵最大出口压强的理论分析

油扩散泵的最大出口压强是由最后一级喷咀的工作状态决定的。主要取决于蒸汽射流的密度、速度和喷咀的蒸汽流量。而这些参数又取决于喷咀的结构。在近代扩散泵中,最后一级多采用圆筒形或渐扩的圆锥形喷咀,在这样喷咀中流动的蒸汽流可以近似地看作一维等熵流。 一、喷射喷咀中蒸     

K—150金属油扩散泵总结

一、工作原理 利用高速的蒸汽流将被抽气体进行几次压缩后,由前级泵排出,从而使被抽容器获得高真空。 当前级泵建立起必要的子真空后,具有低蒸汽压的扩散泵油开始由电炉加热。产生的油蒸汽分别从四级喷咀,定向高速喷出。被抽气体首先扩散到一级喷咀的蒸汽流中,随着蒸汽流向下运动,蒸汽流碰到水冷泵壳壁上,立即凝结成液体,重新流回泵底。被抽气体在二级喷咀、三级喷咀及四喷咀受到同类的压缩过程。经过这样多次的重复工作使被抽气体一直被排到大气中。 二、结构尺寸的计算和原理 遵着伟大领袖毛主席关于“要认真总结经验”和“人的正确思想,…     

用喷咀循环的板式冻结器

具有喷咀的板式冻结器与用泵循环装置比起来更经济,因为喷咀使用冷凝器后的高压液体的能量进行制冷剂循环。通过喷咀的制冷剂质量流量取决于冷凝和蒸发之间的压力差及经过冻结器板的压力降。随着冻结过程的进展,移走的热量逐渐减少,通过压缩机的制冷剂也随之减少。然而,由于蒸发压力下降而通过喷咀的蒸汽速度稍微增加。这样,在冻结过程的最后,就导致液体分离器里液位升高。为了保证液体的分离,液体分离器的尺寸必须增加,允许     

水环─大气喷射真空泵研究实验报告(续完)

七、影响水环—大气泵性能的因素分析 影响水环—大气泵性能的因素是很多的。压缩比就是一个重要的因素,所以在设计这种泵时,必须正确选择压缩比,我们将在第八部分中进行讨论。通过大量的试验证明:喷咀与扩压器喉部面积比及喉径组合对性能的影响是最主要的。其次,这两个零件和其它零件的结构尺寸也有一定的影响。水环泵的工作条件和性能、大气条件的变化和制造、装配质量及安装操作都是影响这种泵性能的因素。 下面分别将这些因素对性能的影响进行分析。 1.扩压器与喷咀喉部面积比(f3/f0)及其喉径组合(d3/d0)对 性能的影响 扩压器与喷咀的喉…     

油蒸汽流泵设计的实践与认识

本文内容有二，第一部份根据德国学者Ｒ．亚开耳的《汽流高真空抽气机的理论》的二次近似计算的比抽速的表达式，考虑到扩散面积和喷咀角度对抽气速率的影响，而建立和求解偏微分方程组，推导出扩散泵在最佳抽气速率时的喷咀出口直径和喷咀角度的近似计算公式，可以用作油扩散泵喷咀设计计算的参考。第二部份简要介绍了按动量交换原理所推得之蒸汽量及喷咀喉部面积计算公式的两种表达式和按理想气体状态方程所推得之蒸汽流泵喷射级扩压管之喉部面积计算公式以及扩压管入口直径计算公式。最后提到多级蒸汽流泵各级串联工作的变流量设计问题。     

等离子喷枪的喷咀装置

一种用于等离子枪的喷嘴装置,包含有一个能延长喷咀寿命的环形冷却液通道,和能厅便地更换喷咀构件,一个套安装在相对于喷咀     

水喷射泵的试验研究

本文探讨了水喷射泵的流动过，指出影响抽气量的因素之一是射流的结构形式，而不是将水流分散为水滴的能力。通过对流线型喷咀的实验，再次肯定了导流片的显著效果，作者认为用园旋理论可以作出恰当的解释。在整理试验数据时，发现用全苏热工研究所的方法计算这种流线型喷咀的泵，会导致不能容许的误差，因此对其计算系数进行了修正。     

扩散泵喷咀喉部面积一公式的讨论

曾收到一些同志来信,商讨(苏)茨特林所提出以及由此而派生出的扩散泵喷咀喉部面积计算公式的使用问题。因为学习不够,工作又做的很少,仅提出一点看法,供参考。 茨特林给出的油扩散泵喷咀喉部面积S的计算式为:式中Gv-泵的抽气量 P2-该喷咀级的排气压力 P1-该喷咀级的吸气压力 Y0-蒸汽进喷咀前的比重 q-油的蒸发潜热 c-油的比热 t0-油的工作温度 tct-回油温度 -喷咀效率 这里K-油的绝热指数 R-气体常数 g-重力加速度 对油扩散泵茨特林推荐的 值为:第一级( 1～1. 5) × 10- 3第二级(2～2.5)×10-4第三级(喷射级)( 2～ 3) × 10-4 对于油扩散…     

冲床噪声源的分析和降噪途径

冲床的噪声来自于冲头及至冲床的结构布置和工艺,如材料的矫直、送进系统,工件的送出和排屑等,其中空气的喷咀和板料的振动等常是重要的声源。而由机床——刀具——工件系统产生的噪声最大。     

水蒸汽引射器尺寸的计算方法

在本刊1900年第一期和第二期上发表的“水蒸汽引射器一维流的计算方法”和“湿蒸汽沉气动和热力学参数的计算”两篇文章的基础上,用比较严格的方法导出了喷咀喉径、喷咀出径、扩压器喉径、扩压器出径、扩压器截获面积的公式.其中,喷咀喉径、扩压器喉径、扩压器出径的计算结果与已有的计算结果相一致.由于给出的公式将气流的气动和热力学參数与引射器的几何参数联系在一起,所以,这些结果可以有效地指导水蒸汽喷射泵的调试实践.     

旋流离散机理分析及喷咀能量评价

本文以离心喷咀为对象,以较高水压作用下的出流特征为基础,从理论上分析了喷旋水流离散机理的两个连续过程,即空心锥膜形成过程和锥膜破碎成滴过程.通过分析明确了前者主要与水在喷咀内部的流动情况有关,后者主要与水喷入空间介质(空气)的动力稳定性有关,并由此提出了喷咀能量评价的计算方法.     

透平膨胀机大叶/转动喷咀结构分析及调节计算

前言我厂对天钢3350NM~3/n制氧机的全面技术改造业已成功,其中配套的透平膨胀机采用了大叶片转动喷咀的新颍结构,通过长期的工业性运转,显示出它调节灵活、操作方便、效率高的优越性。因此,对其进一步探讨,将有利于今后的工作。     

大口径煤气表音速喷咀标定装置的研究

由于大口径工业煤气表的需要量与日俱增,故目前普遍使用的钟罩已很难满足对其标定要求。本文对音速喷咀的工作原理和在大口径煤气表标定装置中的应用进行了理论分析。结果表明:音速喷咀用于大口径煤气表的标定是很适宜的。     

电炉真空系统的计算与设计(续完)

Ⅲ蒸汽流真空泵 这类泵工作基于工作液的蒸汽流所产生的抽气作用。蒸汽流在喷咀的出口具有很高速度,携带被抽气体的分子。蒸汽流系有喷射和扩散作用。 扩散泵可以得到很高的抽速,并保证产生极低的极限压强。这类泵工作必须有予真空,因此,扩散泵工作的同时,常常串连回转泵以保证被抽气体得到排除。 扩散泵有一个水冷壁和底部封闭的圆筒形泵体,其内装有带喷咀的汽导管(图14),工作液注入泵体底部(泵底下装有汽锅)。通常是用装在外面的加热器来加热,工作液蒸汽沿着汽导管上升至喷咀,并以很高的速度从喷咀喷出,当汽流与水冷壁接触时便冷凝,而工作…     

可调喷咀透平膨胀机

本文介绍了固定喷咀透平膨胀机和可调喷咀透平膨胀机制冷量调节方法和工作原理,并讨论了两种膨胀机级内焓降、流量、绝热效率和产冷量的关系。可调喷咀透平膨胀机效率高、变工况效率曲线平坦,能最大限度地利用级的焓降,因而显著的减少送入上塔的膨胀空气量,改善空分设备精馏工况i 该机配套于国产6000Nm~3/h空分设备,经工业性对比试验表明,每小时氧产量提高200米~3,每年节电90万瓩,对改造配套机组,降低空分设备能耗具有现实意义。     

扩散泵的世纪回顾与发展

本文叙述了盖得的发明专利,从初期的汞扩散泵到分馏油扩散泵的演变过程.讨论了泵体结构、喷咀型式、泵油性能和几个关键技术问题.现代油扩散泵的何氏系数达0.65以上,返油率达10-5 mg/cm2·min,1 kW功率抽气量可达200 Pa L/s.最后对泵的性能、结构和应用前景作了展望.     

除鳞效果的分析与改进

通过调整加热炉各段炉温控制，减少氧化铁皮的产生;通过改变高压水除鳞喷射方式及调整喷咀高度和压力有效的提高了高压水除鳞的效果避免了氧化铁皮轧入的质嚣风险。     

油扩散泵工质循环过程的动力学分析

本文通过对工质循环过程的动力学分析，给出油锅内蒸汽的滞止参数、喷咀出口处蒸汽流参数、蒸汽流的压缩功及返油率的计算方法，并讨论了为提高金属油扩散泵性能，各参数之间的关系及调正办法。     

单级水环真空泵带大气喷射器设计计算

本文介绍了极限压力为33hPa的单级水环真空泵带一级大气喷射器的设计工况点及压缩比的选取,引射系数的确定及作为主要几何参数的喷咀和扩压器的喉径的计算,并对水温的影响及旁道管路进行了介绍。     

标准喷咀流束膨胀系数的压力修正探讨

同孔板一样,用标准喷咀测量气体、蒸汽流量,当工况压力变化时,通常要对测量结果进行密度修正。压力变化较大时,流束膨胀系数的变化也应当考虑。下面就此问题进行一些探讨。一、流束膨胀系数ε的简化表达式国家标准中给出的ε计算公式较复杂,不便讨论。在此,利用国家标准附录中给出的标准喷咀的流束膨胀系数图(以下简称“ε图”)