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采用CSP生产线的热轧钢带为基料,通过罩式退火工艺生产冷轧汽车高强钢带280VK,分析了C、Mn、Nb、Ti元素及退火温度对280VK冷轧钢带显微组织、第二相粒子及力学性能的影响。结果表明,主要冶炼成分为0.065%C、0.70%Mn、0.025%Ti及0.020%Nb生产的280VK并采用630℃冷点温度及670℃热点温度进行罩式炉退火后的冷轧钢带铁素体晶粒大小分布均匀,尺寸为10~15μm,第二相粒子为Ti C与NbC复合析出的Ti(Nb)C粒子为主,得到的280VK冷轧钢带力学性能优异具有较低的屈强比及良好的表面质量,同时生产成本得到大幅度降低。 相似文献
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为开发力学性能稳定、冷弯性能良好的汽车用镀锌低合金高强钢HX550LAD+Z,对HX550LAD+Z钢的化学成分、控轧控冷及镀锌退火工艺进行了设计,并采用拉伸试验机、金相显微镜、扫描电镜、透射电镜等分析了成品力学性能、冷弯性能、金相组织和析出物等。结果表明:采用低C同时添加微量Nb、Ti的化学成分设计,热轧终轧温度为920℃、卷取温度为550℃,镀锌均热温度为840℃、缓冷温度为700℃,镀锌光整采用0.5%恒延伸率模式,生产的镀锌低合金高强钢HX550LAD+Z组织为铁素体+珠光体,平均晶粒尺寸为7.5μm,晶粒度达11.2级,析出物主要为Ti(C,N)和(Nb, Ti)(C,N),抗拉强度Rm≥620 MPa,屈服强度Rp0.2=560~620 MPa,伸长率A80≥14%。开发的镀锌低合金高强钢HX550LAD+Z成功应用于汽车后梁上下件,零件产品表面质量、性能及尺寸外形等各项指标均达到相关技术要求,零件实现减重9%。 相似文献
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通过实验,采用低成本Ti微合金元素进行强化,获得了抗拉强度745~760MPa,下屈服强度640~655MPa,伸长率为23. 0%~23. 5%的热轧钢板。同时,通过调整热轧工艺,获得了终冷温度与热轧板强度的关系。此外,研究了轧制过程不同阶段析出相的种类、分布以及析出量的变化情况。结果表明,钢板屈服强度、抗拉强度与其终冷温度基本呈线性关系,随终冷温度的降低,屈服强度和抗拉强度均明显提高。析出相的定量分析结果表明,在粗轧结束时,Ti的析出率接近50%,在精轧结束时,Ti的析出率接近60%。在700℃等温卷取后,Ti的析出率超过95%。降低卷取温度到650、600℃时,Ti的析出率分别降低到87. 5%、75. 2%。如果700℃终冷后采用空冷方式冷却,Ti的析出率最低,降低到只有63. 3%,与精轧结束时析出量相近。 相似文献
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介绍了山钢日照 2 050 mm热连轧生产线概况。针对供冷轧QP980高强钢用热轧薄规格原料生产中存在中间坯温降快、轧制过程稳定性差、易甩尾、板形难以控制、轧机振动等问题,对生产过程中各工序进行了工艺优化,提出了轧制计划编排、铸坯尺寸及加热制度优化以及粗轧提速、精轧负荷分配、水系统控制、精轧温度控制、侧导板开口度设定、卷取冷却控制及张力设定等的具体措施,实现了薄规格QP980高强钢的稳定生产。 相似文献
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介绍了山钢日照 2 050 mm热连轧生产线概况。针对供冷轧QP980高强钢用热轧薄规格原料生产中存在中间坯温降快、轧制过程稳定性差、易甩尾、板形难以控制、轧机振动等问题,对生产过程中各工序进行了工艺优化,提出了轧制计划编排、铸坯尺寸及加热制度优化以及粗轧提速、精轧负荷分配、水系统控制、精轧温度控制、侧导板开口度设定、卷取冷却控制及张力设定等的具体措施,实现了薄规格QP980高强钢的稳定生产。 相似文献
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以工业生产的高强Nb-IF钢为试验材料,在实验室研究了卷取温度和冷轧压下率对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:试验钢退火后均为完全再结晶组织;不同卷取温度下,随着冷轧压下率的增加,晶粒变得细小均匀;当卷取温度为650℃且冷轧压下率为75%时,以及卷取温度600℃和700℃且冷轧压下率65%时,试验钢的织构强度逐渐增大,并且峰值有向{111}织构靠拢的趋势,可以得到优良的深冲性能。 相似文献