乙烯装置脱丁烷塔工艺优化分析

乙烯装置脱丁烷塔主要分离碳四产品,通过分析影响脱丁烷塔平稳运行的因素,优化工艺控制系统、提高检修质量及优化药剂注入量等措施,实现了脱丁烷塔的稳定操作,减缓了脱丁烷塔内聚合反应的发生,保证了脱丁烷塔长周期运行。     

脱丁烷塔再沸器运行周期短的原因分析及应对措施

针对乙烯裂解装置脱丁烷塔再沸器的运行时间短,脱丁烷塔灵敏板温度波动大等现状,从结焦的聚合物特性、脱丁烷塔进料量、进料温度、进料含水量及塔釜液位高度等方面分析了影响该装置脱丁烷塔再沸器运行短的原因。通过改进阻聚剂加注过程和阻聚剂的选型以及再沸器在备用时采用氮气保压措施,控制再沸器聚合反应的发生,确保了脱丁烷工艺系统操作平稳,保证了装置的长周期运行。     

连续重整装置脱戊烷塔系统设备腐蚀原因及措施

陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂1.2 Mt/a连续重整装置脱戊烷塔系统频繁出现回流泵、脱丁烷塔进料泵机械密封泄漏,脱戊烷塔塔顶空冷器、水冷器堵塞腐蚀的现象,影响装置长周期平稳运行。脱戊烷塔系统设备堵塞腐蚀泄漏的原因是连续重整反应生成油中存在氯,油中的氯、氮化合物与氢、水结合反应生成盐酸、氯化铵造成机泵密封泄漏,空冷器和水冷器堵塞造成腐蚀。因此采用液相脱氯技术,在连续重整生成油后增加脱氯罐表达到防腐蚀的目的。自脱氯罐投用后,连续重整生成油中氯的质量分数由原来的0.4 mg/kg降低至0.1 mg/kg以下,连续重整装置脱戊烷塔系统机泵密封泄漏减少到半年内未发生1次;空冷器和水冷器在装置3 a生产周期内再未发生泄漏。     

重整脱戊烷塔铵盐堵塞的原因与对策

分析了扬子石油化工公司催化重整装置脱戊烷塔铵盐形成和造成堵塞的原因：预加氢催化剂脱氮性能和重整催化剂比表面积下降导致氯化铵的形成，随着装置运行周期的延长，铵盐在脱戊烷塔内的累积增加，造成堵塞。通过用锅炉给水对脱戊烷塔进行在线冲洗，提高了脱戊烷塔的分离效率，改善了操作状况，保证了产品质量；并在操作中控制加氢精制油中的氮含量，减少重整催化剂氯的流失，减少铵盐的形成。     

重整脱戊烷塔铵盐堵塞的原因与对策

分析了扬子石油化工公司催化重整装置脱戊烷塔铵盐形成和造成堵塞的原因：预加氢催化剂脱氮性能和重整催化剂比表面积下降导致氯化铵的形成，随着装置运行周期的延长，铵盐在脱戊烷塔内的累计增加，造成堵塞。通过用锅炉给水对脱戊烷塔进行在线冲洗，提高了脱戊烷塔的分离效率，改善了操作状况，保证了产品质量，并在操作中控制加氢精制油中的氮含量，减少重整催化剂氯的流失，减少铵盐的形成。     

催化重整预加氢系统长周期运转方案分析

重整预加氢系统的压降波动及精制油硫氮超标会造成生产波动,甚至装置停工,装置的长周期稳定运行至关重要。文中分析了原料变化、设备腐蚀、结焦、铵盐结晶、设备泄漏、催化剂失活等影响因素,提供了防范措施、排查原则与方法,为重整预加氢系统长周期运转提供保障。     

加氢装置氯化铵结盐腐蚀工艺控制

某石化公司加氢装置由于原料及新氢中氯含量偏高造成循环氢管线结盐和循环氢量下降,而氯化铵盐垢造成高压换热器管束腐蚀泄漏,高压物料窜至脱丁烷塔造成脱丁烷塔顶气外送困难。文章对造成加氢装置氯化铵结盐腐蚀进行了原因分析并提出了工艺控制措施,采取该控制措施对加氢装置氯化铵结盐腐蚀起到了较好的预防和抑制作用,从而保证加氢装置长周期运行。     

重整生成油全馏分FITS加氢脱烯烃技术的应用

介绍了FITS(Flexible and innovative tube reactor with selective liquid-phase hydrogenative technology)灵活液相管式反应加氢技术在中国石油化工股份有限公司长岭分公司700 kt/a连续重整装置工业应用情况,包括开工、标定和正常运行等工艺参数。探讨了该技术在重整生成油加氢装置长周期运行方案。FITS加氢技术自2012年7月首次应用于重整全馏分生成油脱烯烃以来,实现了与重整装置同步长周期运行,取代了二甲苯的白土精制工艺,白土消耗量为0,且二甲苯产品的溴指数能持续稳定地小于10 mg Br/(100 g),同时消除了白土精制工艺的瓶颈与环境保护问题。     

NNI-1型C_5/C_6烷烃异构化催化剂长周期运行分析及建议

中国石化海南炼油化工有限公司0.2 Mt/a C5/C6烷烃异构化装置以连续重整装置的拔头油为原料,使用NNI-1催化剂,采用一次通过流程,不设脱异戊烷塔和稳定塔,经设在连续重整装置内的脱丁烷塔稳定处理后作为汽油调合组分。该装置于2006年9月开工投产,截至2015年3月已连续运行3个周期。长周期运行分析结果表明:前两个周期中NNI-1催化剂具有较高的异构化活性及选择性,C5异构化率为60%左右,C6异构化率为80%左右,C6选择性为15%左右,产品辛烷值基本达到技术指标要求(RON≥78);而在第三周期运行中,催化剂积炭增加等原因导致其异构化活性及选择性降低,异构化产品辛烷值提升能力呈现逐步衰减的趋势,提高反应苛刻度已不能弥补催化剂活性下降造成的产品辛烷值降低。为保证装置长周期运行,建议择机停工对催化剂进行再生,或是直接换用与装置原料性质匹配的异构化催化剂。     

重整装置运行过程中出现的问题及对策

介绍了延长石油集团延安炼油厂30万t/a重整装置2001-2009年8年来生产运行过程中,曾出现的影响装置正常生产的几个问题,如预加氢系统铵盐堵塞、拔头油腐蚀堵塞、加热炉炉管表面积灰。通过技术改造,均成功解决了问题,确保装置安全、平稳、高效、长周期运行。     

加氢裂化热低分气空冷器结盐腐蚀泄漏原因分析

针对加氢裂化装置低分气空冷器腐蚀状况、腐蚀机理和运行工况,结合低分气空冷管束发生泄漏的实际案例,分析计算空冷器的工艺条件以及相关腐蚀数据。通过分析,根据装置进料时氮含量的变化分别计算出氯化铵平衡常数K_p值,结合氯化铵结晶热平衡数据查询出的结盐温度与装置实际运行温度对比,找出结盐的原因及影响因素。采取在A102前定期注水、降低混合进料中的氮含量和空冷管束材质升级等控制措施以达到减缓腐蚀的目的。     

连续重整装置结垢问题及解决措施

对连续催化重整装置预加氢反应器顶部、循环氢压缩机汽轮机、重整产物分离罐和膜分离压缩机出口分液罐出现的结垢进行了定性、定量分析和红外结构表征,分析了结垢原因及结垢对装置的影响。结果表明：预加氢反应器顶部垢样主要为腐蚀产物和结焦物;循环氢压缩机汽轮机垢样主要为积炭和蒸汽中杂质,垢样中金属元素主要为Fe,Ni,Cu,Ca,质量分数分别为69.78%,19.16%,4.67%,4.18 %;重整产物分离罐和膜分离压缩机出口分液罐垢样主要为腐蚀产物和氯化铵盐。装置检修后恢复了在预加氢反应段的注水操作,通过洗涤除去体系的氯化铵,防止铵盐析出堵塞管线;新增一个液相脱氯罐,利用性能优良的脱氯剂,控制系统内的氯含量,减缓结盐的趋势。     

蒸馏装置常压空冷器运行情况分析

Ⅳ蒸馏装置常压塔顶空冷器于2010年至2011年间频繁泄漏,文章对该组空冷器的运行、装置加工原料、工艺操作调整和工艺防腐措施的控制等情况进行了介绍,并对空冷器失效案例进行了分析,认为常压塔顶空冷器发生泄漏的主要原因为该系统的低温腐蚀、铵盐垢下腐蚀和空冷器结构原因引起的冲刷腐蚀,另外,注水不足等操作会加重其结垢并导致垢下腐蚀。最后提出了相应的措施和建议。     

重整生成油液相脱氯剂DL-1在连续催化重整装置中的工业应用

针对中国石油大连石化公司2.2 Mt/a连续催化重整装置因氯化物生成铵盐而造成脱戊烷塔塔顶空气冷却器及管道堵塞、腐蚀,生成油中氯化物会使芳烃抽提单元溶剂劣质化,并且原用金属氧化物液相脱氯剂M的效果并不理想等问题,改用中国石化石油化工科学研究院开发的液相脱氯剂DL-1,应用结果表明：液相脱氯剂DL-1的脱氯效果良好,脱氯罐出口的氯质量分数低于0.5 μg/g,同时满足脱氯罐床层压降不大于0.03MPa的要求,单罐运转时间超过技术保证值,设备的堵塞、腐蚀问题得到有效缓解;芳烃抽提单元环丁砜劣化的趋势得到有效控制,溶剂再生塔内树脂的使用寿命明显延长,保证了装置的平稳运行。     

加氢裂化高压空冷器的防腐分析与措施

中国石化北京燕山分公司炼油厂2 Mt/a加氢裂化装置曾遇到高压空气冷却器管束丝堵的泄漏问题,给装置开工后的正常运行带来了隐患。针对高压空气冷却器存在的薄弱环节从其选材、配管设计、注水量和注入缓蚀剂等方面进行了分析,提出了正常生产时的最佳操作条件;并对高压空气冷却器的腐蚀机理进行了探讨。通过对高压空气冷却器的腐蚀系数Kp、含硫污水氢硫化铵浓度和反应流出物气速的跟踪监测,及时进行原料油的优化配置和循环氢脱硫的调整,确保腐蚀系数Kp小于0.07,为装置长周期运行提供了保障。     

蜡油加氢装置空冷器入口管泄漏原因分析及对策

某公司蜡油加氢装置脱H2S塔塔顶空冷器入口管出现了泄漏。通过泄漏部位管道取样和对样品管道进行的宏观检查、化学组成分析、金相组织观察等物理化学检验检测,初步判断泄漏为氯化铵盐腐蚀导致。结合工艺流程和铵盐结晶腐蚀机理分析,进一步确定管道保温层缺失、低负荷运行导致了氯化铵盐在空冷器入口管的结晶、沉积、垢下腐蚀,腐蚀的加剧引发了管道泄漏。基于分析结果,提出了针对性的调控工艺操作及增补管道保温结构措施。     

某炼油厂Chlorsorb单元的运行及改造分析

针对某炼油厂连续重整部分的改造过程,分析了Chlorsorb氯吸附技术在实际运行过程中存在的主要问题,包括重整催化剂比表面积下降加剧,放空气冷却器出口端腐蚀,放空气排放超标,讨论了2种固体脱氯方案,采用中国石化石油化工科学研究院研制的GL-1脱氯剂对再生烟气进行脱氯,提出了采用固体脱氯技术取代Chlorsorb氯吸附技术,脱除放空气中的HCl,消除HCl对连续重整装置的腐蚀影响,避免了高含水率再生烟气与催化剂接触,使放空气中HCl和非甲烷总烃含量符合GB 31570—2015石油炼制工业污染物排放标准要求,保证了装置的平稳运行。     

连续重整装置预加氢换热器内漏原因分析及对策

针对80万t/a连续重整装置出现的预加氢反应器（R 2101）压降、预加氢产物及重整进料中的硫含量、重整反应总温降等均超标的系列异常变化,经综合分析后预判为预加氢换热器（E 2101）管束腐蚀内漏所致,提出并实施了在该装置不停产条件下的检维修处理方案。结果表明:将45万t/a催化汽油加氢装置汽油与150万t/a柴油加氢装置重石脑油的混合进料作为短时期重整原料,并调控其含硫量在1 μg/g以内,如此既维持重整装置生产运行,又对E 2101实施检维修的处理方案是可行的;E 2101管束内漏遭遇的是低温下管束中Fe与内流介质形成的H2S-H2O体系腐蚀,加上H2S,HCl和NH3形成相应的铵盐结晶及其垢下腐蚀;E 2101封堵消漏投运后,重整进料中的含硫量和含氮量从异常的1.7,0.4 μg/g分别降至0.6,0.3 μg/g,其待生催化剂的积炭质量分数从异常时的9.26%降至4.10%,催化活性得到提升,重整反应器总温降从异常时的270 ℃提高至300 ℃,R 2101压降不仅从异常时的120 kPa回升并达到320 kPa,且远高于维修前正常运行时的200 kPa,增幅为60%。     

芳烃型催化重整操作条件的分析及优化

 在催化重整27集总反应动力学模型的基础上,分析了移动床连续重整4个反应器的进口温度、催化剂使用时间、空速及氢/烃摩尔比等7个操作变量对反应的影响,同时以芳烃产率为目标函数对操作参数进行了优化。各反应器进口温度对反应的影响由大到小的顺序为第4反应器进口温度、第3反应器进口温度、第2反应器进口温度、第1反应器进口温度。优化后的第1～4反应器进口温度分别为502.93、505.71、520.78和537.02℃,经优化计算芳烃产率可提高0.98%,二甲苯产率可提高1.34%,氢气产率也略有增加。该操作条件分析及优化结果可为芳烃型重整装置的优化操作提供参考。     

重整预加氢反应器压力降过大原因分析及对策

2009年中国石油化工股份有限公司塔河分公司催化重整装置预加氢反应器压力降增大,装置生产能力受到限制,被迫停工。从原料油性质、反应器顶部结垢、催化剂床层积炭积盐、催化剂粉化等方面分析了预加氢反应器压力降过大的原因,提出并实施了在催化剂撇头表面装填HPT系列加氢脱铁保护剂,严格控制原料油性质,检修时及时对炉管清焦,加强平稳操作等手段,使催化剂床层压力降稳定在46 kPa以下,达到了理想的操作效果,并提出了装置长期运转建议。