TC4表面热浸镀55%Al-Zn合金工艺研究

通过热浸镀工艺参数的变化,在大量实验的基础上研究了采用溶剂法在TC4表面热浸镀55%Al-Zn合金的工艺方法,得到了较为合理的工艺流程并选出了合适的助镀剂和表面覆盖剂.分析了浸镀温度、浸镀时间等对镀层性能的影响,并采用SEM、EDS等测试手段对镀层成分和结构进行分析.结果表明:670℃、热浸镀7 min可以在TC4表面形成表面质量高、成分均匀连续、无爆发性Si组织、有一定硬度、结合力好的Al-Zn合金镀层.     

非调质N80钢热浸镀55%Al-Zn合金助镀剂的研究

研究了石油管常用材质非调质N80钢热浸镀55%Al-Zn合金的助镀工艺,确定了最佳助镀方法为电解活化加浸4%K2ZrF6水溶液的助镀法.扫描电子显微镜观察了镀层显微组织,采用全浸实验法及塔菲尔极化曲线测试法研究了55%Al-Zn合金镀层在NaCl水溶液中的耐蚀性.结果表明,经此方法助镀的热镀试样无漏镀、虚镀等缺陷,表面平整光滑;热浸镀55%Al-Zn合金镀层可显著提高非调质N80钢的耐蚀性,且镀层具有电化学保护作用.     

非调质N80钢热浸镀55%Al-Zn合金显微组织及性能的研究

为了提高石油管常用材质非调质N80钢的耐蚀性,采用两步助镀法对其进行热浸镀55%Al-Zn合金,得到了表面光滑平整,无漏镀等缺陷的镀层.在此基础上,研究了N80钢镀层的显微组织及其在NaCl水溶液中的耐蚀性,并对镀铝锌合金前后N80钢的力学性能进行了比较和分析.结果显示:55%Al-Zn合金镀层由表及里可分为两层,表层由富铝α相和富锌β相组成;内层由Fe-Al-和Fe-Al-Si系金属间化合物组成.热浸镀55%Al-Zn合金后,非调质N80钢在NaCl水溶液中的耐蚀性及其强度、塑性等力学性能均显著提高.试验结果表明:将热浸镀55%Al-Zn合金技术应用于非调质N80钢的防腐是可行的.     

热浸镀55%Al-Zn合金镀层钢板的镀层结构及防腐蚀机理

阐述了热浸镀55%Al-Zn合金镀层钢板的镀层结构及其在实际生产中的形成过程,并分析了镀层特殊的防腐蚀机理.     

对比研究热浸镀55%Al-Zn镀层与Zn镀层在盐水中的腐蚀机理

用盐雾腐蚀和浸泡腐蚀两种方法对比研究了热浸镀55%Al-Zn镀层和Zn镀层在盐水环境中的腐蚀行为。用光学显微镜和扫描电子显微镜观察了清除腐蚀产物后镀层表面组织和横截面形貌特征。热浸镀55%Al-Zn镀层在盐雾腐蚀288h时的失重率约为Zn镀层的1/2,说明55%Al-Zn镀层具有更好的耐蚀性。用电化学阻抗谱方法分析镀层的腐蚀机理,认为55%Al-Zn镀层腐蚀前期由扩散控制,后期由于极化电阻的减小,电荷转移增多;而Zn镀层腐蚀前期是由于极化电阻减小,电极表面以电荷转移过程为主,后期表现出扩散特征。     

钢板热镀55%Al-Zn层的耐盐水腐蚀性能

采用全浸、半浸和盐雾等试验方法研究了钢板热镀55 %Al-Zn合金镀层在3%NaCl的盐水溶液中的腐蚀行为.观察分析了镀层的组织结构和在盐水中 腐蚀后的表面形貌及腐蚀产物,阐述了镀层在盐水中的腐蚀过程和机理.结果表明55%Al-Zn 合金镀层比Zn镀层更耐蚀,并同样具有Zn镀层对钢基体的保护能力.     

护栏热浸镀55Al-Zn-1.5Si合金

热浸镀铝护栏在大气环境及海洋性气氛中具有优于镀锌护栏的耐蚀性能,使用寿命可达５０年以上,在高速公路建设中正在逐步替代镀锌护栏。以往护栏镀铝均镀纯铝,由于热浸镀纯铝温度高,设备腐蚀严重,能耗大,表面光亮性差,成本相对较高。为进一步提高护栏表面质量并降低...     

热浸镀Zn-Al-Si镀层的组织

试验研究了550℃,纯铁在30Al-Zn-1.1Si和40Al-Zn-1.1Si合金浴中热浸镀生成的合金层组织。比较了两种合金镀层在不同浸镀时间合金层生长的变化,发现在τ5C相破裂之前阶段,两种镀层的合金层生长缓慢;随着反应时间延长,熔池扩散的进行,τ5C相破裂,液相开始进入FeAl3相,FeAl3相与τ5C相生长加快,故本试验中对合金层生长起主要抑制作用的是τ5C相;由于富硅的τ1相在界面上富集,再加上Fe2Al5中固溶硅的作用,抑制了铝的扩散,使(Fe2Al5+τ1)相生长缓慢而且致密。通过比较还发现,浸镀相同时间时,随着铝含量降低,合金层的厚度会更薄,τ5C相的抑制作用更强,形成的渣更少。     

护栏热浸镀55%Al-Zn-1.5%Si合金工艺技术

护栏热浸镀55%Al-Zn-1.5%Si合金的最佳温度为640-660℃,保温时间3min,提升速度10m/min,护栏质量优良。     

烧结NdFeB磁体热浸镀55Al-Zn合金研究

试验了烧结钕铁硼表面热浸镀 5 5Al Zn工艺 ,发现在烧结钕铁硼表面没有形成与镀覆材料之间的冶金结合 ,其原因是由于烧结钕铁硼磁体特殊的组织分布造成的 ,提出了烧结钕铁硼磁体热浸镀金属的条件。     

铝铁双金属铸件热浸镀扩散界面组织分析

以铝铁双金属复合铸件为研究对象,研究了HT 250缸体铸件经过铝熔体热浸镀后,热侵镀时间对界面扩散层厚度和形态的影响。结果表明:700℃下热浸镀10 min为最佳工艺条件。     

铝铁双金属铸件热浸镀扩散界面组织分析

以铝铁双金属复合铸件为研究对象,研究了HT 250缸体铸件经过铝熔体热浸镀后,热侵镀时间对界面扩散层厚度和形态的影响。结果表明:700℃下热浸镀10 min为最佳工艺条件。     

铝合金热浸镀Zn-xAl合金凝固组织研究

在本研究中使用Zn-xAl合金液对铝合金表面进行热浸镀,重点研究不同Al含量的Zn-xAl合金液在坩埚中凝固的铸锭组织及在铝基体表面凝固的镀层组织中共晶形貌,分析了不同冷却条件下共晶组织的形成机理及影响因素。结果表明,Zn-xAl合金液铸锭由于冷速较低,属近平衡凝固,共晶组织为典型的片层结构;Zn-xAl合金液镀层的凝固由于冷速过快,冷却速度成为共晶结构的决定因素,共晶组织为非规则共晶形貌,α富Al相呈球形、椭球形或短棒状组织。试验中不同冷却条件下,Zn-xAl合金共晶析出时其领先相均为β富Zn相。     

热浸镀55％Al-Zn合金过程中化合物层生长动力学分析

对热浸镀55％Al-Zn合金过程中形成的中间化合物层的生长动力学进行了分析,提出了一个简化的化合物层生长动力学模型及其数学处理方法,并采用该法对本试验条件下A3钢在不同含硅镀浴中的试验结果进行了曲线拟合处理,求出了若干化合物层的生长关系式及其反应扩散激活能。此外,还就镀浴中元素硅对化合物层形成和生长的影响机理进行了初步探讨。     

烧结NdFeB磁体热浸镀55A1-Zn合金研究

试验了烧结钕铁硼表面热浸镀55A1-Zn工艺，发现在烧结钕铁硼表面没有形成与镀覆材料之间的冶金结合，其原因是由于烧结钕铁硼磁体特殊的组织分布造成的，提出了烧结钕铁硼磁体热浸镀金属的条件。     

55%Al-Zn-1.6%Si合金热浸镀工艺及耐蚀研究

钢管热浸镀５５％Ａｌ－Ｚｎ－１．６％Ｓｉ合金,采用熔剂助镀,浸镀温度６１０￣６２０℃,浸镀时间１５￣２０ｓ,空气速冷至３００℃冷却速度１０℃／ｓ）然后缓冷至室温。合金热浸镀层厚２６￣３２μｍ,金相和Ｘ光衍射分析表明,５５％ＡｌＺｎ－１．６％Ｓｉ合金具有ａ相和β相,腐蚀优先从β相开始。采用中性盐雾试验,浸泡试验对该合金镀层的耐蚀性进行了研究,并将结果与热镀锌,热镀铝进行了对比,铝锌合金镀层的耐蚀性在     

热浸镀Zn11Al3Mg0.2Si合金镀层微观组织实验研究

主要研究了热浸镀Zn11Al3Mg0.2Si合金镀层的微观结构及组织特征,利用扫描电镜SEM及其能谱附件EDX观察分析了锌铝镁镀层表面以及截面的微观结构、合金层的形貌、镀层中各相的成分组成,利用辉光放电发射光谱仪GD-OES分析了镀层中各元素沿深度方向的分布,利用电子探针EPMA分析了镀层中各元素的分布,利用X-射线衍...     

低合金高强钢热浸镀55Al-Zn-1.6Si-3Mg合金的组织结构研究

对比研究了H420低合金高强钢热浸镀55Al-Zn-1.6Si-3Mg和Q235普碳钢热浸镀55Al-Zn-1.6Si-3Mg界面反应层的组织。运用OM、SEM和EDS对界面反应层显微组织、元素分布、相组成进行分析。结果表明,界面反应层由Fe2Al5相,Fe Al3相和Fe-Al-Si金属间化合物三相构成,保温时间较长时Fe Al3相会破裂、溶解。根据能谱分析并结合相图推断了Fe-Al-Si化合物的种类,H420/GL+3%Mg界面反应层出现了τ3相、τ4相、τ5相、τ8相、τ1 0相,Q235/GL+3%Mg界面反应层出现了τ1相、τ5相、τ6相、τ8相、τ10相、τ11相。     

热浸镀助镀剂的研究现状

热浸镀法制备的合金镀层具有成本低、效率高、无污染、可实现自动化生产等优势。助镀剂的加入能提高热浸镀效率,优化镀层的质量,增强镀层与基体的结合力。阐述了助镀剂在热浸镀中的作用。分析了助镀剂pH值、配比、亚铁离子、助镀剂温度对热浸镀效果的影响。最后对助镀剂在热浸镀铜和铅中的应用和研究进行了展望。     

基于热加工图的7A55合金热变形控制及微观组织演变

在Gleeble3500热模拟试验机上通过单道次热压缩实验,研究了7A55铝合金热变形过程中的高温流变行为,构建了热加工图。利用光学显微镜和透射电镜表征观测了变形后的微观组织演变规律。实验结果表明:7A55铝合金在热变形过程中具有动态软化趋势,应变速率敏感性高。随应变速率的增加,峰值应力和应变均提高;随变形温度的提高,峰值应力和应变均减小。在400～450℃温度区间,应变速率在0. 01 s-1左右时,功率耗散效率均在35%以上,具有最优的热加工性。在较高的温度和较低的应变速率下易发生动态再结晶行为。较低温度和较高的应变速率缩短了变形时间,限制了位错的运动,抑制了动态回复和动态再结晶的进行。