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为解决铸态QT700-3球铁滑枕出现异常石墨和球化衰退与孕育衰退等问题,将铁液化学成分调整为:w(C)3.4%~3.6%,w(Si)1.9%~2.0%,w(Mn)0.2%~0.4%,w(S)0.015%~0.025%,w(Cu)0.5%~0.8%,低量的P,以及微量的Ba、Bi、Sb等。采用重REMg球化剂进行倒包冲入法球化处理,球化剂的加入量为1.4%~1.6%;选用含Ba、Sb、Bi的多元复合孕育剂进行多次孕育处理。生产结果表明:铸态QT700-3滑枕的金相组织、力学性能完全达到国家规定的要求。 相似文献
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采用覆砂铁型铸造工艺试制了铸态高强度、高伸长率球铁凸轮轴铸件,结果表明:铸件本体铸态金相组织为:球化级别2~3级,球墨尺寸为6级以上,珠光体含量超过90%;本体铸态力学性能为:抗拉强度高于800 MPa,伸长率高于5%。主要工艺措施有:(1)采用低S高纯度原铁液以及低S高纯度增碳剂;(2)分别采用含Sb的硅铁和含Mn的硅铁进行包内孕育和随流孕育,孕育剂使用前要预热;(3)覆砂层厚度控制在6~8 mm。 相似文献
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采用综合的工艺措施,包括合理地选定化学成分,去硫处理;用低镁、低稀土球化剂;用含稀土复合孕育剂进行型内孕育处理;浇道中利用滤网除渣等以便在铸态获得高韧性的球墨铸铁。试验表明,下列化学成分范围是适宜的:C原3.7-3.9%,Si终2.4—2.8%,Mn<0.45%,P、S<0.06%。为了满足零件在寒冷地区工作时的性能要求,测定了常温和低温性能。拉伸试验表明:所有数据皆达到QT40—15的水平。即使-60℃时,延伸率仍大于15%。冲击试验表明:冷脆转化温度低于-40℃,不论光滑试样或带缺口试样的冲击韧性,尤其是-20℃及-40℃时的冲击韧性皆超过GGG—40所规定的指标。 相似文献
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《现代铸铁》2016,(5)
介绍了铸态高强度、高韧性球墨铸铁QT800-5悬挂支架的研制情况,主要技术措施是:(1)选用高C、低P、低S的优质球铁生铁;(2)加入少量的Cu、Mo、Sb等合金元素进行复合强化;(3)球化剂选用Fe Si Mg8RE3,包内孕育剂选用75Si Fe,二次孕育及随流孕育采用自行配制复合孕育剂;(4)球铁原铁液的化学成分控制为:w(C)3.6%~3.8%,w(Si)2.5%~2.8%,w(Mn)0.25%~0.45%,w(S)0.02%,w(P)0.03%,w(Cu)0.2%~0.4%,w(Mo)0.1%~0.3%,w(Sb)0.01%~0.02%。试验结果表明:珠光体体积分数超过95%,含有少量铁素体,石墨球化良好,石墨球细小且均匀,力学性能检测数据符合技术要求。 相似文献
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介绍冲天妒熔制铁液获得铸态高强度球墨铸铁QT700-2的方法与生产过程,分析化学成分、脱硫、炉料选用、孕育、球化处理等对冲天炉熔炼获得高强度球墨铸铁的影响.实践表明,降低终硅量,添加Cu元素,优化球化处理工艺,并采用长效孕育剂,冲天炉可以稳定生产铸态QT700-2球铁. 相似文献
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铸态铁素体球墨铸铁的生产试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
生产铸态QT400~15铁素体球墨铸铁时,选用Mn≤0.40%、P≤0.06%、S≤0.04%、微量合金总量∑T<0.15%的生铁;采用75SiFe和含Bi、Ca、A1和RE的复合孕育剂;采用小剂量多次强化孕育和铁水过滤技术;用工频炉化铁,用XtMg5—8中间合金球化处理;成品Mn≤0.45%,Si=2.2~2.8%的情况下,基尔试块和铸件的铸态组织,铁素体在80%以上。球化级别,石墨大小在l~2级。电镜扫描断口形貌为石墨十韧窝(加少量准解理)。机械性能数理统计表示达到了DINGGG40球铁标准。V形缺口常,低温冲击值与IS0400—18相同。 相似文献