钨对Cr24高铬铸铁组织及性能的影响

研究了钨元素对Cr24高铬铸铁组织及性能的影响。试验结果表明,钨元素在碳化物和基体中均匀分布,钨的碳化物以WC1-x、W6C2.54、CW3形式存在,铬的碳化物类型以M7C3、M23C6为主。铸态下,组织为马氏体 奥氏体 碳化物。含钨量为1.0%时,硬度HRC为58～59,冲击韧度为11～12J/cm2,钨含量达到3%时,冲击韧度明显下降,含钨3%的磨损失重最少;经1050℃淬火250℃回火,含钨量为1.0%的硬度HRC为60～61,冲击韧度为8～9J/cm2,磨损失重最少。     

Cr26型高铬铸铁水泥球磨机耐磨衬板的开发

开发了一种具有高耐磨性的Cr26型高铬铸铁水泥球磨机衬板材料,采用正交试验的方法获得试验铸铁最佳热处理工艺,并对其组织及性能进行分析。结果表明,试验材料最佳热处理工艺为1 050℃×3 h油冷+300℃×2 h空冷,显微组织为回火马氏体+(Fe,Cr)_7C_3共晶碳化物+二次碳化物+残余奥氏体,硬度HRC58,冲击韧度3 J/cm~2。在最佳热处理状态下,该试验材料具有优异的耐磨性,为12.739 g~(-1),但其冲击韧度较低。经过最佳热处理工艺后该试验材料耐磨性能优异,可作为高耐磨性的水泥球磨机衬板材料。     

铸造高强韧性Fe-Cr-B-C合金的试验研究

通过中频感应电炉熔炼、覆砂铁型浇注、空冷或快冷制备出Fe-Cr-B-C合金。采用SEM(附带EDS)、XRD、冲击试验机和硬度计等,观察并测试了制备合金的组织结构和性能。结果表明:空冷铸造合金的洛氏硬度为HRC 60,冲击韧度为7.2 J/cm~2,组织由板条马氏体+残余奥氏体基体和(Fe, Cr)_2(B, C)、(Fe, Cr)_3(B, C)、(Fe, Cr)_(23)(B, C)6硼碳化物组成;快冷组织较空冷减少了(Fe, Cr)_3(B, C)物相,洛氏硬度提高了HRC7.5,冲击韧度提高了6.4 J/cm~2。组织细化、硼碳化物局部断网和基体中合金元素含量提高等的共同作用,是快冷铸造合金宏观硬度和冲击韧度提高的主要原因。     

热处理对含钨高铬铸铁组织及性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜观察微观组织,x射线衍射仪分析相组成,并测定洛氏硬度、冲击韧性及耐磨性,研究了热处理对含钨高铬铸铁组织及性能的影响.结果表明,钨在高铬铸铁基体和碳化物中均匀分布,热处理对钨的分布影响不大,钨能显著提高高铬铸铁的性能.含钨高铬铸铁合理热处理工艺是1050℃奥氏体化淬火,250～350℃回火,在该热处理条件下的组织为马氏体 碳化物 少量残留奥氏体,铬的碳化物类型为Cr7C3、Cr23C6,钨的碳化物有WC1-x、W6C2.54W3C,硬度为62～63 HRC,冲击韧度为7～8 J/cm2,耐磨性比不含钨高铬铸铁显著提高.     

Cr20高铬白口铸铁磨片的热处理工艺

研制了Cr20高铬白口铸铁磨片,设计正交试验方案研究了不同热处理参数对应试样的硬度和冲击韧性.结果表明,以硬度为试验指标的热处理工艺参数中,回火温度最重要,其次为淬火保温时间,再次为淬火温度及回火保温时间;在本热处理试验范围内,Cr20铸铁试样的硬度均达到了57.5HRC以上,以960℃×2.5h空冷淬火 450℃×3.5h回火的优方案热处理可获得最高硬度61.6HRC、冲击韧度2.31J/cm2.Cr20铸铁的铸后热处理能在保持冲击韧性基本不变的同时有效提高Cr20铸铁的硬度,其金相组织主要由坚硬的条状共晶碳化物(Fe, Cr)7>C3和马氏体基体组成.     

二次回火对高铬铸铁组织的影响

研究了450℃二次回火对高铬铸铁组织性能的影响。结果表明:二次回火将一次250℃去应力回火高铬铸铁组织中的残留奥氏体含量从13wt%降低到3wt%,在基体中弥散析出了尺寸小于1μm、近似于矩形的弥散、均匀分布的二次碳化物(Cr,Fe,Mo)_7C_3,这使得高铬铸铁衬板具有高的硬度、冲击韧度和使用寿命,分别为61.4 HRC、8.2 J/cm~2和8个月。     

钨对淬火回火高铬铸铁冲击性能和耐磨性的影响

通过冲击试验和磨损试验,研究了钨含量对淬火回火高铬铸铁性能的影响。结果表明,热处理对钨元素的分布影响不大,钨在基体和碳化物中均匀分布。随钨含量增加,淬火回火高铬铸铁硬度增加,冲击韧度和耐磨性先升高后降低。高铬钨铸铁硬度为62～65 HRC,冲击韧度为6～8 J/cm2,一定量钨的加入能显著提高高铬铸铁的耐磨性。     

9Cr2Mo钢轧辊冷焊焊缝组织与力学性能的研究

用药皮中添加稀土—强碳化物形成元素的工作焊条对9Cr2Mo钢轧辊辊面缺陷进行了冷焊修补。试验结果表明,熔敷金属的含碳量为0.55～0.6％,组织为低碳马氏体 弥散分布的粒块状碳化物。碳化物由(Nb、Ti)C、(Ti,V)C、(Fe,Cr)_3C、(Fe,Cr)_7C_3及(Fe,Cr)_(23)C_6组成,其尺寸在0.6～2.0μm之间。熔敷金属的硬度为HRC51～54,比辊面母材低10～15％,耐磨性与之相匹配。低碳马氏体改善了焊缝的韧性及抗裂性,大量弥散分布的粒块状碳化物是提高熔敷金属耐磨性的主要因素。     

W对铸态高铬铸铁组织和性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜观察显微组织,X射线衍射分析相组成,并测定洛氏硬度、冲击韧度及耐磨性,研究了w(W)量对高铬铸铁组织及性能的影响。结果表明:含钨高铬铸铁的铸态组织为马氏体+奥氏体+碳化物;W在碳化物和基体中均匀分布,w(W)量为1%时,高铬铸铁硬度为58.75HRC,冲击韧度为11.18J/cm~2;w(W)量达到3%时,高铬铸铁冲击韧度明显下降;w(W)量在0~3%范围内渐增时,随着w(W)量的增加,耐磨性不断提高。     

Cr含量对白口铸铁碳化物类型转变机理的影响

从碳化物形核和碳化物长大两方面研究Cr含量对白口铸铁碳化物类型及析出机理的影响。研究表明:Cr的加入使白口铸铁中的碳化物类型发生如下转变:Fe_3C→(Fe,Cr)_3C→(Fe,Cr)_3C+(Fe,Cr)_7C_3→(Fe,Cr)_7C_3。Cr改变了铁液中碳化物形核的热力学条件,Cr原子可置换铁液中的Fe原子形成(Fe,Cr)_3C碳化物,从而导致碳化物晶体结构发生畸变。Cr含量越高,畸变程度越严重,碳化物晶体结构由M_3C转变为M_7C_3型碳化物的临界含Cr量为10%。随Cr量的增加,评价固液微观结构的Jackson因子增加,碳化物生长速度变慢,因此,碳化物断网趋向增加,碳化物形貌从连接成网络的蜂窝状变为杆状。     

胫骨生物陶瓷复合材料的微结构增韧机理

扫描电镜观察显示胫骨是一种由羟基磷灰石和胶原蛋白组成的自然生物陶瓷复合材料.羟基磷灰石具有层状的微结构并且平行于骨的表面排列.观察也显示这些羟基磷灰石层又是由许多羟基磷灰石片所组成,这些羟基磷灰石片具有长而薄的形状,也以平行的方式整齐排列.基于在胫骨中观察到的羟基磷灰石片的微结构特征,通过微结构模型分析及实验,研究了羟基磷灰石片平行排列微结构的最大拔出能.结果表明,羟基磷灰石片长而薄的形状以及平行排列方式增加了其最大拔出能,进而提高了骨的断裂韧性.     

面向零件形状的计算机图形库的开发

论述了CAD技术中参数化设计的三种建模方法，重点介绍了基于特征的参数化建模原理。在此基础上，分析机械设计中的机构结构，归纳出其零件的几何特征构成。设计了机构CAD图形库，并提出了该图形库生成步骤和人机交互界面。     

FeCrAIW电弧喷涂层组织的致密化研究

采用激光辐照对FeCrAlW电弧喷涂层的组织进行致密化处理,借助扫描电镜和X衍射对涂层的组织进行了分析.测试了涂层的显微硬度.结果表明:涂层组织致密度提高,孔隙率明显降低.随着激光扫描速度的增加,涂层的显微硬度降低.在较低的扫描速度下,涂层与基体之间形成互熔区,涂层与基体之间产生良好的冶金结合.     

高等教育国际化与中国高等教育施化力培育

本文从化层、化型、化向与化力等方面考察高等教育国际化的应然本质属性 ,描述与分析中国高等教育在国际化潮流中表现出的发展态势 ,针对种种态势提出中国高等教育核心施化力培育战略 ,以使中国高等教育乃至世界高等教育真正地走向国际化     

Comparative analysis of functional possibilities of methods of pulse treatment of a melt

This paper describes the general features of the functional methods of electrohydropulse, pulse electrocurrent, and magnetic pulse treatment processes of the melt in order to positively vary its crystallizaton ability.     

Effect of solidification rate of the structure of alloys of the system Fe-W

Conclusion In alloy Fe-42% W atomized with a cooling rate during solidification within the limits from 5·10³ to 1·10⁵°C/sec with the maximum cooling rate (not less than 10⁵°C/sec) precipitation of -phase (Fe₇W₆) from the liquid melt is suppressed. In granules of alloy obtained with a high solidification rate it is possible to achieve total dissolution of tungsten in solid solution (42%). Subsequent heating causes precipitation of -phase in dispersed form.I. P. Bardin Central Scientific-Research Institute of Ferrous Metallurgy (TsNIIChERMET) Moscow. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 9, pp. 34–36, September, 1990.