安钢转炉渣中MgO的饱和溶解度分析

要提高转炉炉龄关键是提高渣中ＭｇＯ含量到饱和或稍过饱和 ,渣中ＭｇＯ饱和值成为各企业比较关心的问题。安钢一、二炼钢厂近年来转炉在不溅渣情况下 ,炉龄均取得突破性进展。1　镁炭砖损毁机理转炉镁炭砖的损毁过程主要包括以下四个阶段 :( 1 )脱碳 ,( 2 )炉渣浸入 ,( 3)炉渣与方镁石间的固溶反应 ,( 4 )耐火材料溶出。同时由于反应层中 2ＣａＯ·ＳｉＯ2 及 2ＣａＯ·Ｆｅ2 Ｏ3的熔点较低 ,致使衬砖工作面的高温强度降低 ,使炉衬在炉内钢液和炉渣流动及搅拌作用下容易被冲刷、损毁并溶出。另外 ,从岩相观察到的残砖工作面方镁石颗粒突出…     

20tEBT电炉炉衬的综合砌筑

1　前言1 997年 7月 ,我公司 3座 2 0ｔ槽式电弧炉改为偏心炉底出钢 (ＥＢＴ)电炉。虽然炉型发生了改变 ,但筑炉工艺并未采取相应的措施。无论是熔池、渣线 ,还是偏心区都是用树脂结合的特级镁炭砖砌筑 ,炉衬各部位蚀损极不均衡。当熔池及偏心区残砖还有 2 0 0～ 30 0ｍｍ时 ,渣线残砖只剩下1 0 0ｍｍ ,不得不拆炉 ,造成了耐火材料的浪费。为此采用不同档次的镁炭砖对炉衬进行综合砌筑 ,以达到均衡的蚀损。2　综合砌筑的使用2 .1　沥青结合镁炭砖的试用1 997年 1 1月 ,我公司以沥青结合的Ｆ4镁炭砖代替树脂结合的特级镁炭砖在 5ｔ槽式电炉上…     

炉外精炼钢包渣线快速修补料的研制与应用

钢包渣线快速修补料是随着炼钢炉外精炼需要开发的一种新型镁炭质不定形耐火材料。炉外精炼钢包在工作过程中 ,镁炭砖内衬使用寿命可以达到 80包次以上 ,但渣线部位镁炭砖始终受钢渣侵蚀和氧化气氛的作用 ,其损耗量比其他部位的高 1倍以上 ,造成钢包不同部位内衬耐火材料的寿命不同步。一般精炼钢包在使用到 40包次时 ,要放置冷却到室温 ,由人工更换渣线部位镁炭砖 ,重新加热钢包后才能继续作业。本研究研制的渣线快速修补料可以在不停包 ,温度高于 50 0℃条件下对钢包渣线进行快速修补 ,能保证修补后钢包渣线部位寿命与内衬镁炭砖同步达到 …     

颗粒配比对镁炭砖性质均匀性的影响

镁炭砖作为转炉、电炉。护外精炼炉的炉衬材料已得到了广泛应用。与此同时，镁炭砖的性质均匀性已愈来愈引起生产单位和使用单位的重视。镁炭砖的性质均匀性与原料（镁砂、石墨、添加剂、结合剂）的质量稳定性、配料的合理性、混合的均匀性、成型热处理工艺的合理及稳定性等条件有关。本文仅从颗粒配比的角度对镁炭砖的性质均匀性作一研究分析。1研究过程及结果目前，关于镁炭砖的颗粒配比有一种“理论”，即认为临界粒度越大、大颗粒含量越多（只要成型后外观良好），中颗粒、细颗粒越少，制品的强度及抗冲刷性就越好。受此种“理论”影响…     

抗高铁氧化物熔渣的镁炭砖

通过选用特殊加工的电熔镁砂,改变镁炭砖的粒度组成及添加剂,开发了新型抗高铁熔渣的镁炭砖。在使用中,该砖具有较强的对熔渣的亲合力,挂渣效果好,同时与传统镁炭砖相比又具有很强的抗侵蚀性和较高的高温强度。该砖在天津钢管公司150tUHP电炉上使用,表现出对高铁氧化物熔渣极强的适应性,1999年初使用炉龄首次突破400炉大关。     

平炉精炼包冶炼工艺与耐火材料的应用

以平炉用精炼包冶炼工艺参数为依据，分析了ＬＦ精炼包渣线用镁炭砖蚀损的主要因素；提出改进镁炭砖用结合剂、添加高活性的合金粉、提高镁砂的ＣａＯ／ＳｉＯ２比和加入合成原料等措施，提高镁炭砖的抗氧化性和抗法侵蚀性能，从而满足了平炉用精炼包冶炼工艺用耐火材料的要求。     

炼铜诺兰达炉用镁铬砖损毁机理的探讨

简要介绍了诺兰达炉用耐火材料的现状,并以风口区使用后的镁铬残砖为试样,采用化学分析、SEM和EDAX等手段对其侵蚀机理进行了分析研究。结果表明:铜渣对镁铬耐火材料的侵蚀,在工作面以熔蚀为主;在砖体内部主要以锍渗透为主。锍渗透的主要途径为开口气孔、晶界及微裂纹。     

Al2O3-尖晶石浇注料性能的研究

采用电冶矾土刚玉为骨料,研究了基质中MgO/Al2O3比例对Al2O3-尖晶石浇注料理化性能的影响,并对渣蚀后的样品进行了SEM和EDAX分析,讨论了Al2O3-尖晶石浇注料的渣蚀机理.     

水泥含量对高纯铝尖晶石自流浇注料性能的影响

以致密刚玉和尖晶石为主要原料,铝镁尖晶石的含量为19%,在颗粒组成(5～0 mm)不变的情况下,研究了水泥含量分别为3%、8%和13%对高纯铝尖晶石自流浇注料性能的影响.结果显示1)随着水泥含量的增加,浇注料的加水量、干燥后致密度和强度均增加,但烧后致密度和强度都下降;2)水泥含量的变化对自流浇注料热态强度的影响不明显;3)随着水泥含量的增加,自流料烧后线变化增加,但水泥含量达到8%以后变化不明显;4)对于LF精炼炉渣,不管水泥的含量多少,自流料都不被渗透,但随水泥含量增加,自流料的抗熔蚀性变差;5)对于转炉钢包渣,随着水泥含量的增加,自流料的抗渗透性增强,抗熔蚀性变差,而渗透与熔蚀量之和减少;6)对于转炉末期渣,随着水泥含量增加,浇注料的抗渗透性增强,抗熔蚀性变差;7)应用相图分析了铝尖晶石浇注料的侵蚀机理,认为渣中Fe2O3或低熔点相CF的增加是渣渗透的主要原因.     

超高功率电弧炉用耐火材料

1炉壁用耐火材料江苏沙钢集团润忠90t竖式电弧炉是采用水冷护壁的超高功率电弧炉。目前正常使用的最低耐火材料消耗只有每吨钢1．0kg左右。但水冷炉壁构件下面的热点区、渣线区以及相间区还必须使用耐火材料。此炉暂时还没有实行综合砌炉，王个区域全部使用高档镁炭砖。目前，使用的电弧炉镁炭砖主要是无锡和大石桥镁砖厂生产的MT14A，其理化指标：Mg0276％，CZ14％，显气孔率S3％，体积密度a2．95g·cm‘，常温耐压强度＞40MPa，高温抗折强度歹14＊N。在正常使用情况下，一次性炉龄可达到400次左右，如用2．5t砖对热点区进行局部修补，…     

钢包用MgO-C砖的性能研究

试样取自4种钢包用MgO-C砖,编号从MC1到MC4;其中,MC1和MC2为沥青结合,MC3和MC4为树脂结合,MC1和MC3加金属Al,MC2和MC4不加金属Al。将50mm×50mm圆柱体试样埋炭后分别在800℃、1200℃、1400℃保温5h处理后进行显气孔率测定。将1400℃保温5h埋炭处理后的试样制成25mm×40mm的     

Na~+掺杂对尖晶石型Co_(1-x)Na_xFe_2O_4的结构及光催化性能的影响

采用溶胶-凝胶法制备了尖晶石型铁氧体Co1-xNaxFe2O4的系列样品,通用XRD,SEM对颗粒的结构、形貌进行了分析。结果表明,所合成的样品均为尖晶石型铁氧体;未掺杂样品CoFe2O4的形貌呈立方颗粒状,粒径均匀,边长约为1μm,掺杂后的样品Co0.8Na0.2Fe2O4颗粒为圆球状,尺寸大约在100~200nm,且有明显团聚的现象。通过对亚甲基蓝的降解情况对其光催化活性进行了研究。结果表明,经过A位Na+掺杂的CoFe2-xCrxO4样品,光催化活性明显提高。     

添加熔铸锆刚玉微粉锆英石捣打料的烧结性和抗蚀性

采用行星磨微细化的熔铸锆刚玉微粉(fused corundum zirconia micropowder,mp-FAZS)改善玻璃窑池底用锆英石捣打料的烧结性和抗蚀性.测试1 350 ℃渣蚀48 h坩埚侵蚀深度等性能,结合显微结构观察,讨论含5%～25%(质量分数)mp-FAZS,1 200～1400 ℃烧结后样品的显气孔率、侵蚀深度与mp-FAZS含量和烧结温度的关系.结果表明:添加mp-FAZS能明显改善捣打料的烧结性和抗蚀性,25%mp-FAZS,1400 ℃烧结样品显气孔减少高达34%,侵蚀深度下降近5倍.mp-FAZS助烧和抗蚀机制主要为mp-FAZS中的玻璃相和高表面能促进捣打料烧结性以及由FAZS、斜锆石和刚玉相所形成的侵蚀界面能够提高其抗蚀性.     

原位反应生成Sialon结合Al2O3-C材料的抗渣侵蚀机理

以电熔白刚玉、单质硅粉和石墨为主要原料,在氮气气氛下1450℃保温4h原位生成Sialon结合Al2O3-C材料,采用静态坩埚法对烧后的Sialon结合Al2O3-C材料在1600℃下进行抗渣实验.采用XRD分析氮化后Al2O3-C材料的物相组成,用SEM和EDS分别对渣蚀后材料的显微结构和成分进行分析.结果表明:Al2O3-C材料高温氮化后能够生成较多β-Sialon相和少量的SiC相;热力学分析表明,Sialon和SiC本身氧化产生的SiO2和Al2O3,溶解到渣中,降低渣的侵蚀和渗透;SEM结果表明,渣的渗透主要是沿刚玉颗粒边缘进行的,随着渗透的深入,CaO含量不断下降.     

尖晶石粒度对高纯刚玉-尖晶石浇注料性能的影响

研究了尖晶石粒度对高纯刚玉 -尖晶石浇注料的抗折强度、抗热震性、抗侵蚀性等性能的影响。实验表明 :(1)随着配料中尖晶石颗粒含量的增加 ,试样的烧后强度呈先升高后降低趋势 (烘后强度变化不明显 ) ,烧后收缩减少 ,然后变为膨胀 ;(2 )尖晶石细粉与颗粒为 1:3的试样抗热震性较好 ;(3)对于高碱度渣 ,尖晶石颗粒加入量较多的试样抗侵蚀性较好 ;(4)对于低碱度渣 ,尖晶石细粉加入量较多的试样抗侵蚀性和抗渗透性均较好。     

Cr_2O_3-Al_2O_3砖中不同组成Cr_2O_3-Al_2O_3电熔颗粒料的抗侵蚀研究

首先以不同比例的铬绿和氧化铝粉电熔制得Cr2O3质量分数分别为15%、40%、50%、60%、85%、99%的6种Cr2O3-Al2O3电熔颗粒料(其编号依次为CR15、CR40、CR50、CR60、CR85和CR99),然后采用回转渣蚀法研究了此电熔颗粒料(4~1 mm)的抗侵蚀性。结果显示:电熔颗粒料的抗侵蚀性随Cr2O3含量的增加及颗粒尺寸的增大而增强;高Cr2O3含量的CR99、CR85颗粒料在渣面层被侵蚀,主要是渣中的FeO和Al2O3对颗粒料的侵蚀,FeO与骨料中的Cr2O3反应,首先形成(Fe,Cr)3O4尖晶石,再与其他物相反应形成了复合尖晶石,当FeO耗尽后,渗入到颗粒内的Al2O3开始和Cr2O3反应,在颗粒表面形成铝铬固溶体;CR60颗粒料在渣面层和渗透层都存在侵蚀,渗透层的侵蚀主要是CaO、SiO2对颗粒料中铝铬固溶体中Al2O3的熔蚀,形成钙长石、钙黄长石以及玻璃相;Cr2O3含量较低的CR50、CR40、CR15颗粒料在渗透层内的侵蚀机制和CR60颗粒料的相同。     

LF渣粉化原因及其对渣线MgO-C砖的损毁

采用XRD和化学分析等方法对LF渣的粉化原因及其对渣线用MgO-C砖的损毁进行了研究。结果表明:LF渣粉化的原因与其碱度(CaO与SiO2的质量比 )及C2S的数量无关,而在于α′ C2S是否转变为γ C2S(伴随 12%的体积膨胀);LF渣粉化后,在镁碳砖工作面上不仅不能形成具有保护作用的挂渣层,而且导致工作面松散、掉块,因此造成砖的损毁加剧。     

铝型材碱蚀渣制备堇青石研究

以铝型材碱蚀渣、滑石及粘土等为原料成功合成了堇青石。实验结果表明:制备堇青石合理的配方为(质量%):碱蚀渣20、滑石33、粘土47;适宜的烧结温度为1 350℃,保温时间为2h。其样品经X射线衍射分析,所合成物质矿物相为堇青石。     

不同SiO_2含量的铜吹炼渣对镁铬砖的侵蚀

为了提高火法炼铜P-S转炉的炉衬寿命,用分析纯化学试剂二氧化硅和碳酸亚铁配制出SiO_2质量分数分别为23%、28%和37%的Fe O-SiO_2渣,然后采用静态抗渣法在1 350℃氩气气氛中对某冶炼厂用再结合镁铬砖进行了侵蚀试验,并用扫描电镜和能谱分析了侵蚀后试样的显微结构。结果表明:1)在1 350℃氩气气氛中,SiO_2含量(w)分别为23%、28%和37%的FeO-SiO_2渣对镁铬砖的侵蚀深度分别为1.45、1.20和1.45mm。2)侵蚀后的镁铬砖明显分为挂渣层、侵蚀区和原砖区3个区域。其中,挂渣层主要以镁铁橄榄石和镁橄榄石为基体,尖晶石相分布其中;侵蚀区主要为方镁石富氏体和尖晶石相;原砖区主要为大颗粒镁砂,小颗粒铬矿分布其间。     

稀土掺杂对γ-Al2O3相变及烧结行为的影响

研究了稀土氧化物CeO2、La2O3掺杂对γ-Al2O3烧结行为的影响.结果表明各样品的相变起始温度基本一致,但掺杂样品的相变结束温度和最大相变速率对应温度均较纯样品有所升高(La2O3掺杂样品相变结束温度和最大相变速率对应温度分别升高了48 ℃和27 ℃).同时发现La2O3掺杂样品的最终线收缩率小于CeO2掺杂样品,主要是由于La3+离子半径大于Ce4+,其在晶界处的偏聚浓度高于Ce4+,因此对晶界迁移阻碍作用较大.SEM观察表明,相对于纯样品,掺杂样品颗粒细化,密度降低,这主要归结于掺杂稀土在氧化铝晶界上的偏聚阻碍了烧结过程中的物质迁移.