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《塑性工程学报》2015,(4):54-60
基于秒流量相等的体积不变条件和弹性薄板稳定性理论,推导了理想条件和实际工况下冷轧带钢横向厚差、宽厚比与板形之间的耦合关系,分析各因素对临界失稳板形的综合影响规律。参考理想条件下横向厚差与板形的基本关系,建立实际工况下的影响模型。结果表明,0.3mm以下厚度薄带的横向厚差变化量对板形的影响明显;根据弹性薄板稳定性模型,分析横向厚差和宽厚比对临界失稳板形的影响。结果表明,当冷轧带钢的宽厚比大于3000时,临界失稳应力明显减小。通过实测1450六辊冷轧机的两卷典型带钢横向厚差,得到在生产不同宽厚比的超薄规格带钢时,需要根据入口带钢的横向厚差,调整负载辊缝形状,以保证出口带钢的横向厚差变化量满足板形不失稳条件,从而获得了良好的板形。 相似文献
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《塑性工程学报》2020,(1):159-165
在分析了传统二次冷轧机组乳化液直喷润滑系统的基础上,充分考虑到二次冷轧机组的设备与工艺特点,提出了一套适合于二次冷轧机组的乳化液管路直混润滑系统设计方案,完成了静态混合器、水泵、油泵、流量计、压力表和电控柜等关键设备的选型,开发了一套完整的二次冷轧机组乳化液管路直混润滑系统,并将其应用到某1220二次冷轧机组的生产实践,选取典型规格的DR8M钢种进行现场轧制试验,对比分析了轧制工艺参数、板厚波动与板形质量波动情况。分析结果表明:二次冷轧机组乳化液管路直混润滑系统有效地提高了升降速过程轧制压力的稳定性,降低了轧制能耗与油耗,减小了带钢厚度偏差与板形值波动。 相似文献
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针对带钢二次冷轧机组轧制过程中的表面质量缺陷问题,充分结合二次冷轧机组的设备与工艺特征,在分析了带钢表面油膜形成机理、建立了带钢表面乳化液润滑油膜厚度计算模型的基础上,给出了二次冷轧过程中带钢表面所能形成的最大油膜厚度,考虑到油膜厚度形成所需时间和带钢运行速度的影响,开发出一套二次冷轧机组喷嘴距离设定技术,实现了乳化液直喷系统喷嘴距离的最优设定。相关技术被应用到现场之后,出口带钢的乳化液斑迹封闭率从优化前的平均14.936%下降到优化后的平均0.6745%,有效的改善了出口带钢的表面质量问题。 相似文献
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针对厚度0.2 mm以下极薄规格带钢在生产过程中经常出现中浪缺陷的问题,对某UCM轧机极薄规格带钢局部中浪板形缺陷与轧制过程数据进行了分析,通过工作辊温度测量与工作辊热凸度引起平坦度的有限元计算,表明中浪缺陷是由于轧辊热凸度过大而造成的。分析了轧辊热凸度影响因素,以及UCM轧机轧辊辊型,板形目标曲线,中间辊轴向横移,乳化液,中间辊、工作辊弯辊力等参数对极薄规格带钢板形的影响。结果表明:通过板形目标曲线优化设计,合理配置中间辊轴向横移量、工作辊弯辊、中间辊弯辊3种板形调节手段,增加中间辊轴向横移量,增加工作辊弯辊、中间辊弯辊负弯的调节余量,可在消除中浪的同时避免边浪的产生。同时,通过优化工艺润滑制度,降低乳化液温度到合理范围,可有效提高分段冷却的板形控制能力,使带钢平坦度回归到板形目标曲线设计范围,释放弯辊调控量。再有,通过支撑辊边部辊型优化设计,可提高辊型对边浪的抑制能力,在减少中浪的同时不产生边浪。采用上述措施,将中浪缺陷减小到5 IU以内,极薄规格带钢中浪板形缺陷问题得到了有效解决。 相似文献
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针对制罐行业对高质量镀铬板需求越来越大的现状,经过大量的现场试验与理论研究,并结合二次冷轧机组的设备特点与镀铬基板的生产工艺要求,不但考虑到带材的成品板形质量,而且考虑到带材的力学性能与表面粗糙度要求,建立了一套适合于镀铬基板平整轧制的轧制力及张力等关键参数的综合优化设定模型,并将其应用到某厂1220mm二次冷轧机组镀铬基板的生产实践,取得了良好的使用效果. 相似文献
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以某厂的2450五辊展平机组为研究对象,运用Abaqus有限元软件对其在不同工艺条件下带材的应力应变状态进行了仿真,并提出了相关的评价指标。系统的仿真计算与分析不仅揭示了铝带材展平变形的机理,指出了压下量、张力等因素对展平过程及效果的影响规律及特点,并且对压下量以及张力两种工艺调整方案进行了对比分析。 相似文献
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The deformation of 304 stainless steel strips with a spherical inclusion during cold rolling was simulated by 3D finite element method, and the strain distribution was calculated for a variety of the material attribution of inclusion (hard inclusions and soft inclusions) and the inclusion size (10, 20, 30, 40, and 50 μm). During rolling, the strain in front of inclusion is larger than that in rear of inclusion for both the hard and soft inclusions. For hard inclusions, the strain in front and rear of inclusions is larger than that of inclusions, and the maximum and minimum strains increase with the increase of inclusion diameter (from 10 μm to 50 μm). For soft inclusions, the strain in front and rear of inclusions is smaller than that of inclusions, and the maximum and minimum strains decrease with the increase of inclusion sizes when the inclusion diameter is larger than 20μm but increase when the inclusion diameter is smaller than 20 μm. Finally, the relationship between the inclusion deformation and the crack generation was discussed. 相似文献