大容量电机启动方式对电网的影响

大容量同步电机直接启动时,启动电流很大,会引起电网电压急剧下降。为此,采用自耦变压器降压启动方式启动大型同步电机。建立了含大容量电机的系统潮流计算模型,分析了大容量电机启动方式对110 kV电网和用户变电站供电系统电压的影响。利用动态仿真软件,针对不同系统容量及电机采取不同启动方式进行了电压降落及启动过程的仿真。理论计算与仿真结果表明,大容量同步电机启动时需避开系统小运行方式,验证了自耦变压器降压启动对减小系统压降的可行性。同时,仿真模型可用来确定电机启动时系统的运行方式及降压启动时自耦变压器的抽头。为保证电网电压质量,与直接启动方式相比,大容量电机启动应该采用自耦变压器的降压启动方式,且需选择合适的降压抽头。     

鼓风机用防爆电机起动方式的选择

当一台电机用一个变压器供电时，为节约费用，变压器不能选得太大，因此，选择合理的起动方式，对减小变压器容量及安全起动尤为重要。本文从笼型异步电动机起动性能谈起动方式的选择。     

星三角启动中热过载继电器选型研究

大功率电动机启动时的启动电流会对电网造成的冲击,为了降低启动电流,减小电网冲击,目前大多数大功率电机在轻载启动时会采用星三角启动的方式.目前该启动方式的热继电器的接入位置和选型比较混乱,造成热继电器不能对电机进行预期的有效保护,因此本文从分析星三角启动的启动和运行电流参数入手,详细分析了热继电器的选择和配置.     

开滦发电厂厂用电变压器经济运行分析

我厂380V厂用电系统共有7台变压器,总容量4260KVA。1、2、3号厂用变压器带新锅炉房用电设备,5、6号厂用变压器带老锅炉房用电设备,4、7号厂用变压器带修配厂及厂内照明设备。根据各台厂用变压器技术参数的优次,选择技术参数好的运行,次者备用。根据负载变化选择变压器的最佳运行方式,即在什么负载情况下单台运行,负载变化到什么情况下采用并列运行,从而达到降低变     

船用一体化泵永磁电机设计与研究

根据船舶水泵系统对电机体积和噪声的特殊要求,设计了船用泵自启动永磁电机.采用时步有限元法对所设计电机的启动和稳态性能进行了计算,分析了驱动负载类型、系统转动惯量对启动时间的影响,以及极弧系数对稳态转矩脉动的影响,并与异步电机进行了稳态效率对比.实验验证了计算模型的准确性,结果显示驱动水泵类负载时自启动永磁电机启动时间更短,启动时间随系统转动惯量增大相应延长,降低气隙磁密5,7次谐波含量有利于减小稳态转矩脉动,稳态运行时启动笼铜耗不可忽略,启动笼下置式自启动永磁电机在保证启动性能的前提下具有更优的稳态性能,更适合配套船舶水泵.     

车用永磁同步电机定子铁耗的分析与优化

依据新欧洲驾驶循环工况,以减小电机中高速运行区间的铁耗为目标,对车用永磁同步电机（PMSM）的铁耗进行分析和优化。以一台额定功率35 kW的新能源汽车驱动用PMSM为对象,从电机成本和加工难度角度出发选择转子开辅助槽优化电机的铁耗;对比分析车用电机不同工况下的气隙磁密谐波含量,结合定子特征点处磁密轨迹的观测,分析高速磁场畸变对铁耗的影响;通过转子开辅助槽设计减小气隙磁密谐波,降低涡流损耗,优化齿顶铁损密度;优化后电机铁损最大可减小16%。通过负载试验验证了理论分析的正确性。     

基于 DSP的电机软启动控制系统研究与设计

针对异步电机启动过程中产生冲击电流问题,设计一种基于DSP的工矿用且具有防爆功能的电机数字化软启动控制系统,介绍了该系统的设计原理及软硬件实现方案。通过与传统启动方式对比,验证了该系统具有平滑启动性和可靠性。     

500kV启动／备用变压器感应耐压试验方法的分析与研究

对大容量变压器进行感应耐压试验时,由于容性负载较大,通常使用压器补偿电抗器对其进行无功补偿,从而减小电源端的无功输出,使其输出功率最小;但是对于500 kV的启动备用变来说,由于低压侧电压较低,使得补偿电抗器很难充分发挥其补偿的容量,所以需要采用合适的接线方式和试验方法进行试验.通过对被试变压器参数的分析,选择合理的试验方法,利用ORCAD建模并且模拟试验结果,通过现场试该证了试验方法的正确性.     

高频变压器分布参数对逆变电源性能的影响

以静电除尘器供电电源用20kHz高频变压器为例,分析了高频变压器分布参数对逆变电源性能的影响,并建立了考虑变压器分布参数的变压器模型.通过对一次试验事故的分析,以及对逆变电源分别接电阻负载和高频变压器负载时其输出端的波形的对比,阐述了分布参数对逆变电源性能的影响.最后提出了减小高频变压器分布参数的措施.     

高压大功率异步电机启动方式研究

以大功率高压异步电机的启动方式为研究对象,结合某煤化工项目的实际工程数据,探讨了大功率高压异步电机启动方式的选择原则和步骤,通过对变压器 电机组全压直接启动和晶闸管串联式高压软启动两种启动方式的综合比选,确定了推荐方案,总结出了适用于工程设计的大功率高压异步电机启动方案选择的工作流程。     

电动机差动保护误动事故的分析

分析了一起母线失电后快切装置动作时电动机起动过程中差动保护的误动事故。根据电动机首末端两侧电流波形及现场的实际情况,指出电流互感器饱和是导致这次事故的直接原因。分析了微机电动机保护装置在此次事故中的动作情况,并使用EMTP仿真工具仿真电动机在自起动过程中的电流波形。针对差动保护和电流互感器的特点,给出了避免因电流互感器饱和导致差动保护误动的措施和对策。     

从电机系统节能看独立变压器供电的能量损失

超大型电机直接全压起动时起动电流很大,会引起大的电网电压波动,影响同电网其它设备的正常运行.当前在工程实践上多采用超大型电机设立独立变压器供电的方式来隔离其影响.但独立变压器方式仅解决了电机起动时电网电压波动问题.并且从电机系统节能的角度看,独立变压器供电方式是不经济的.开关变压器式高压电机软起动装置可以解决超大型电机的软起动难题,同独立变压器方式相比较,还能节约大量电能.     

大型电动机软起动的节能问题分析

超大型电机直接全压起动时起动电流很大,会引起大的电网电压波动,影响同电网其它设备的正常运行.当前在工程实践上多采用为超大型电机设立独立变压器供电的方式来隔离其影响,但独立变压器方式仅解决了电机起动时电网电压波动问题.开关变压器式高压电机软起动装置可以解决超大型电机的软起动难题,同独立变压器方式相比较,能节约大量电能.     

高压异步电动机轻载软起动性能研究

研究了基于限流变压器的高压异步电机轻载软起动过程中功率因数角的变化规律,并在此基础上,详细分析了高压电机轻载软起动过程中可能出现的振荡现象;提出了一种消除该振荡的简单实用方法。仿真和实验表明,该方法能抑制高压电机轻载软起动过程中的振荡现象,还可改善高压软起动器的起动性能。     

大型及超大型电动机起动方法之比较与优选

过去,大型及超大型电动机的起动不外乎有三种方法:自耦变压器减压起动,独立变压器供电直接全压起动及高压变频器软起动。每种起动方法都各有特点,但在不同方面不同程度上都存在着缺陷。开关变压器技术就是把变压器与可控硅相结合,构造为一个耐高压、大容量的电力电子开关,它可以应用在许多超大功率场合,对其传输功率进行控制。它具有高可靠性、高性能、大容量的优点,给人们提供了一种新的选择。本文将它做为大型及超大型高压电动机起动的优选方法。     

河北南网变压器保护运行中存在问题分析与对策

电网运行的实际情况表明 ,变压器保护的安全性与可靠性至关重要。文中以近期的两次事故为例 ,分析了河北南网变压器保护运行中存在的若干问题 ,并针对这些问题提出了整改措施。文章认为 ,现存问题的彻底解决 ,不仅应从保护的配置、选型、运行方式、定值计算等几方面着手进行 ,还需从直流系统的配置与改造、TA的布置、系统运行方式等方面共同采取措施。     

串接小容量变压器预充磁技术参数设计

串接小容量变压器预充磁涌流抑制技术在船舶电力系统中应用广泛,但缺乏规范化的参数设计方法。推导了串接小容量变压器预充磁技术各次合闸最大励磁涌流峰值解析计算公式。基于此,以预充磁变压器合闸励磁涌流峰值小于系统额定电流,工作变压器合闸励磁涌流峰值小于差动保护启动值为原则确定可选预充磁变压器容量范围;从海洋核动力平台安全性、经济性角度出发规范预充磁电路结构;基于实际建立磁通与预期磁通相位一致原则规范预充磁变压器绕组接线方式;提出相邻周期涌流能量比方法计算变压器建立稳态磁通所需时间,规范预充磁最短合闸时间间隔。MATLAB/Simulink仿真结果表明,在不同合闸角、剩磁情况下,所设计的参数能够保证预充磁合闸过程中变压器差动保护可靠不误动。     

核电站辅助变压器缺相保护研究

辅助变压器缺相检测是核电厂中最为关心的问题。一些核电厂的事件表明,变压器轻载时高压侧的缺相可能很难被现有的电气保护方案检测到。如果未能及时发现缺相状态,变压器不能与系统隔离,则可能会导致关键的电机驱动负载跳闸以及电厂安全系统的损失。然而,重负载到中等负载变压器的缺相条件可以通过传统的保护方案可靠地检测和保护。相反,轻负载或空载变压器可靠的缺相检测是具有挑战性的。本文介绍了核电站辅助变压器缺相的问题,提出了适用于大多数电力变压器的线路变压器缺相保护方案。新的方案使用光学电流互感器能够可靠检测重负载到中等负载变压器的缺相也可以可靠检测轻负载或空载的变压器缺相。     

A fundamental study of motors with transformer function

In a motor with transformer function (MTF), where a magnetic core is used jointly as a motor core and a transformer core, the interactions between motor and transformer action are investigated in no-load conditions. If flux densities are not saturated and magnetic circuits are balanced in the magnetic core, the characteristics of motor actions and those of transformer actions are almost independent of each other. In motor actions, torques and iron losses are almost constant at frequencies different from the transformer frequency, although they fluctuate at the same frequency. In transformer actions, exciting currents and iron losses increase although the increases are small at frequencies different from the motor frequency. Thus, an MTF functions almost independently as a motor and a transformer at the same time. © 1997 Scripta Technica, Inc. Electr Eng Jpn, 121(2): 8–15, 1997