强流脉冲电子束表面改性30SiMn2MoVA钢的显微组织与耐蚀性能研究

研究了不同脉冲次数强流脉冲电子束表面改性处理30SiMn2MoVA钢的耐蚀性能。结果表明,通过强流脉冲电子束处理后,30SiMn2MoVA钢的耐蚀性得到改善,经过30次脉冲处理后试样的腐蚀电位最高为-641 mV,腐蚀倾向性最低,腐蚀电流密度最小为6.91×10~(-4)mA/cm~2,腐蚀速率最小,其耐蚀性能最好。     

30SiMn2MoVA钢长筒薄壁件的激光焊接

探讨了３０ＳｉＭｎ２ＭｏＶＡ材料的激光焊接性;提出了长筒薄壁件的激光焊接工艺以及控制长筒薄壁件的焊接变形及消除焊接裂纹的方法。结果表明,采用合理的焊接参数及工艺措施,能够控制工件焊后的变形,解决焊接中的开裂问题,获得良好的焊缝质量。     

强流脉冲电子束表面改性30SiMn2MoVA钢的耐磨性能

目的提高30SiMn2MoVA钢表面的耐磨性。方法通过强流脉冲电子束技术,对30SiMn2MoVA钢表面进行不同脉冲次数的轰击处理,分析表面改性前后试样的硬度及摩擦磨损性能。结果强流脉冲电子束处理30SiMn2MoVA钢表面晶粒细化,产生宏观残余应力使表面硬度提高。30次脉冲处理后,硬度达到最大值,相比于原始试样提高了39.6%。材料的磨损量随脉冲次数的增加而降低,表面耐磨性比原始试样提高了1倍左右,其中30次脉冲处理后,耐磨性提高最大。结论通过强流脉冲电子束技术,提高了30SiMn2MoVA钢表面的耐磨性。     

27SiMn钢的渗氮处理

我厂生产的DZZ型炮采单体液压支柱，其活柱体外表面施行复合处理防腐［1］，可达到抗炮崩、烟熏、水淋和岩石冲击碰撞的效果，并在3～5年使用期内保持不锈蚀。本工艺的基础是渗氮。1选择渗氮处理的因素在煤矿井下恶劣条件使用的单体液压支柱，其活柱体的传统防腐工艺是镀锡青铜－硬铬。这种镀层受冲击后，易产生锈蚀麻点和起皮，导致早期失效。国内许多科研单位和制造厂都在研究新的防腐工艺，以解决这个难题。新防腐工艺必须具备抗炮崩、岩石冲击、烟熏和水淋等苛刻条件下的防腐蚀性能。经实用现场调查，对各种防腐工艺试验研究和客观使…     

30CrNi2MoVA钢的热处理工艺探讨

30CrNi2MoVA钢热处理后具有高的屈服强度和冲击韧度,且淬透性较好,淬火时变形小；切削加工性能好,具有较高的综合力学性能,主要用于承受较大冲击载荷和振动的重要结构件.为此,通过一定的工艺试验对这种钢的热处理性能进行进一步的探索,从而确定特定性能下的热处理工艺规范.     

30Cr2MoV钢渗氮行为研究

将新型渗氮钢30Cr2MoV和传统38CrMoAl钢在不同温度下进行不同时间的气体渗氮,利用公式ξn=K0·e-Q/RTτ计算了氮在两种材料中扩散的激活能,并讨论了30Cr2MoV钢具有较强渗氮能力的原因.     

冷径向锻造30CrNi2MoVA钢厚壁管件的组织和性能

采用冷径向锻造制备出30CrNi2MoVA钢厚壁管件。研究了冷径向锻造对30CrNi2MoVA钢厚壁管件的组织和性能的影响。结果表明:冷径向锻造后组织未发生变化,依然为均匀回火索氏体;管件表层组织细化,表层硬度略有提高;管件径向和纵向抗拉强度变化不明显;表面粗糙度Ra达到0.28～0.43μm。     

Mg处理对30CrNi2MoVA钢夹杂物的影响

为了研究Mg处理对钢中夹杂物的影响,采用NiMg合金对铝脱氧30CrNi2MoVA钢进行处理。共进行了3组试验,终点钢中Mg的质量分数分别小于0.001%、0.010%、0.014%。试验结果表明:Mg处理可以起到良好的脱氧、脱硫、脱磷效果,能有效地使钢中夹杂物弥散细小化,同时改变夹杂物的种类和成分。随着Mg含量逐渐增加,钢中夹杂物的平均等效直径由?2.0×10^-6m降低至?1.0×10^-6m,钢中等效直径小于?1.5×10^-6m的夹杂物比例从84.04%提高到93.65%。但当Mg质量分数增加到0.014%时,钢中开始出现少量的大尺寸夹杂物。将试验结果结合热力学计算分析可知,随着钢中Mg含量的逐渐提高,钢中夹杂物种类由Al₂O₃依次向Al-Mg-O系、MgO和MgO-S系转变。当钢中Mg含量进一步增加时,钢中出现细小的单纯MgS和Mg-O-S-P系夹杂物。     

30Cr2MoV钢离子渗氮工艺的改进

本文对30Cr2MoV钢进行了变温离子渗氮和普通离子渗氮两种工艺处理，借助显微硬度计和X射线衍射仪进行了分析。结果表明：变温离子渗氮后获得的表面硬度和渗氮层性能明显优于普通离子渗氮者。     

40CrNi2Si2MoVA钢制零件磁痕显示分析

本文采用磁粉、X射线、CT和超声等无损检测和金相分析等方法对40CrNi2Si2MoVA钢制零件的磁痕显示进行了系统分析.研究认为,40CrNi2Si2MoVA钢制零件的磁痕显示为显微成分沿变形方向偏析导致的马氏体转变点Ms差异所致.显微成分偏析是钢锭结晶过程中不可避免的,但可通过优化熔炼工艺参数降低显微偏析的程度.本文还分析了四种磁痕显示的类型及其判别方法.     

激光涂敷高速钢刀具的开发和应用

利用高功率CO_2气体激光器对高速钢刀具前、后面进行YG6表面涂敷;在进行耐磨性切削对比实验后,用扫描电镜和电子探针观察分析了切削磨损后的表面形貌。结果表明,经激光涂敷的刀具寿命提高250%,其磨损特性以非完全粘着磨损为主。     

含铌H13钢热疲劳过程中的显微结构变化

对添加微量铌与不含铌的4Cr5MoSiV1钢(即H13钢)热疲劳性能进行了测试。结果表明,添加微量铌提高了4Cr5MoSiV1钢的热疲劳抗力。在热疲劳循环过程中,富铬碳化物M23C6粒子明显粗化。添加微量铌的4Cr5MoSiV1钢由于富铬碳化物的粗化受到抑止,且位错密度下降较慢,使得热疲劳裂纹的扩展相对缓慢,因而材料的热疲劳抗力提高。     

热变形高铬铸钢颗粒状碳化物的形成

本文探讨了热变形高铬铸钢中颗粒状碳化物的形成。结果表明 ,尺寸较大的碳化物来源于铸态棒状碳化物 ;尺寸较小的碳化物直接从基体中形核 ;尺寸介于两者之间的碳化物来自热变形诱发析出 ,且变形量越大 ,细小的颗粒状碳化物越多     

H13模具钢离子渗氮层的组织与性能

利用10kW的等离子体气相沉积炉对H13钢进行了离子渗氮处理，研究了不同温度及时间对渗氮层组织及性能的影响。结果表明，采用合适的处理温度和时间，可以得到最佳的渗氮层化合物相组成及表面硬度，在保证一定的渗氮层深度条件下，H13钢的耐磨性能明显提高。     

25CrMnSi和22SiMn2低合金钢摩擦磨损性能研究

25CrMnSi和22SiMn2是两种低合金耐磨钢,为了研究其耐磨性能,通过滑动磨损与冲击磨损试验,测试并分析了两种材料的磨损形貌和金相组织。结果表明,在滑动磨损条件下,25Cr MnSi的表层和心部均比22Si Mn2耐磨,但二者心部的耐磨性差异更大;而在冲击磨损条件下,25Cr MnSi的耐磨性相对较差;在两种磨损条件下,25Cr MnSi耐磨失重量差异不大,而22Si Mn2在滑动磨损条件下的失重量几乎是冲击磨损的10倍,因而22Si Mn2较适合于冲击磨损情况下使用。     

20SiMn2MoV合金结构钢的低温冲击性能

针对石油钻采设备的服役条件,考察了20SiMn2MoV合金结构钢在-60℃-20℃内的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸等因素的影响。试验结果表明,20SiMn2MoV钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降。在低温（略高于Ac3）淬火＋高温回火时,毛坯尺寸对冲击性能的温度依赖性有显著影响,毛坯尺寸越大,冲击性能随温度下降而降低的变化率越高。在高温淬火＋低温回火时,20SiMn2MoV钢表现出较低的冲击性能,但温度对冲击性能的影响相对较小。适当降低淬火温度,提高回火温度有利于改善20SiMn2MoV钢的冲击性能。冲击断口分析表明,断口上存在着团簇状的碳化物和氧化物颗粒及其脱落后而形成的孔洞,对于钢的冲击性能产生不利影响。     

起落架40CrNi2Si2MoVA钢螺桩断裂分析

起落架40CrNi2Si2MoVA钢螺桩在安装一段时间后发生了断裂。为确定螺桩断裂的原因,对断裂螺桩断口宏微观形貌、断裂螺桩及对比件的氢含量、材料的性能以及表面损伤等因素进行了检查,并对电镀工艺进行了评定。结果表明,裂纹主要起源于第一螺纹根部的机械损伤部位,源区以沿晶断裂特征为主,断裂件含氢量较高。综合分析认为。螺桩断裂性质为氢致延迟断裂,表面机械损伤对氢吸收和扩散的促进作用和40CrNi2Si2MoVA钢材料高强度所致的高氢脆敏感性是导致断裂的主要原因。