制氢转化炉炉管的高温腐蚀破坏

本文研究了HK40制氢炉管焊缝在高温运行过程中的腐蚀破坏的原因及其影响因素。分析结果指出,焊缝的腐蚀破坏属于高温氧化和H_2S腐蚀的综合作用的结果;焊条的化学成份及焊接工艺的不当,造成焊缝在含氧、硫较高的燃烧介质中发生高温氧化和H_2S腐蚀。     

燃气管线法兰与管道环缝焊后开裂成因分析

某公司负责施工的天然气管线,地基下沉,打压时发现,多处环形焊缝开裂。对其法兰、焊肉、焊材进行化学成分分析,焊缝金属及母材进行金相检验等,找出了焊缝开裂的原因。结果分析表明:该环形焊缝开裂的主要原因是焊条的药皮中硫含量超标,引起焊缝金属中硫元素过高,硫与铁形成低熔点共晶物,在焊缝熔池凝固过程中形成热裂纹,在打压过程中失稳扩展开裂。     

某热采井825镍基合金液控管道腐蚀原因分析

某热采井825镍基合金液控管道在运行3个月后发生腐蚀失效。通过管材化学成分、力学性能和显微组织分析,腐蚀产物形貌与成分分析对失效管道的腐蚀原因及机理进行了研究。结果表明:825镍基合金液控管道外壁发生严重点蚀,腐蚀失效的原因是氧腐蚀和硫腐蚀,硫来源于井下H_2S与注蒸汽中的O_2反应生成。     

渗透液中S,Cl,F含量对镍基合金,奥氏体不锈钢及钛材的影响

在石油化工、航天航空、核能核电及其它领域,越来越多地用到镍基合金、奥氏体不锈钢及钛材。因这几种材料无磁性或呈低磁性,只能采用渗透探伤法对其原材料或焊缝进行表面探伤,而渗透液中的S、Cl、F等元素对这些材料会产生有害反应。 1 S、Cl、F对几种材料的影响 为了论证S、Cl、F对材料的危害,国外有人做了这样的试验:将奥氏体不锈钢制成U形弯曲试样,根据不同的冶金状况分成三个组,每组三个试件,施加19种不同的渗透材料,暴露于90℃的潮湿的大气中约80d(天)。结果高含氯化物的专用清洗剂C-2(水解氯化物含量为700μg/g)和显象剂D-3(水解氯化物含量约为2200μg/s)对试样造成腐蚀开裂,涂用其它渗透材料的试样没有产生可探出的应力腐蚀裂纹。 1.1 S对镇基材料产生应力腐蚀开裂 镍基材料在有硫和硫化物存在时加热,产生晶间腐蚀。镍-硫化镍的共晶熔点为643℃,因此镍在高于此温度的硫化物介质中其晶粒边界可产生应力腐蚀开裂。     

焦化加热炉炉管腐蚀失效分析

应用扫描电子显微镜、能谱分析以及X射线衍射仪对焦化加热炉炉管的高温腐蚀形貌,腐蚀物成分以及物相进行了分析,结果表明,由于炉膛操作温度过高,且燃料中含硫,Cr5Mo钢炉管不但发生高温氧化腐蚀,还发生硫化腐蚀,使破坏加速,最终导致炉管失效.同时提出了预防措施     

溴化锂机组不锈钢焊接管腐蚀失效的原因

通过外观、显微组织、化学成分、扫描电镜和能谱分析等检测方法,对溴化锂机组发生器436L不锈钢焊接管和吸收器304不锈钢焊接管焊缝附近的腐蚀失效进行了分析。结果表明:436L焊管内有氯化物和盐粒,其腐蚀泄漏主要是由氯化物点蚀引起的;304不锈钢管点蚀坑及其附近富集硫元素,该处发生了由硫或硫酸盐引起的微生物腐蚀;建议采用等轴晶化处理,激光焊接铁素体不锈钢管等措施提高焊缝质量;管子安装时焊缝应置于上方,试车时用纯净的水,长期停机应保持干燥。     

焦化加热炉炉管腐蚀原因分析及对策

通过金相试验、扫描电镜、能谱分析以及X射线衍射分析对焦化加热炉炉管的高温腐蚀形貌、腐蚀物成分进行了分析。最终对焦化炉管的减薄原因进行了研究。结果表明,由于炉管向火面操作温度过高,且渣油、燃料和干气中含有腐蚀介质,1Cr5Mo钢管不但发生氧化腐蚀,还发生硫化腐蚀,导致炉管腐蚀加速,使炉管腐蚀减薄。     

Cr25Ni35Nb炉管焊缝在高温硫和混合盐环境中的腐蚀行为研究

为研究裂解加氢尾油时炉管焊缝处的主导腐蚀机理,采用扫描电镜、X射线衍射仪和能谱分析仪分别考察乙烯裂解炉管用Cr25Ni35Nb焊接接头在750℃的单质硫和75%Na_2SO_4+25%NaCl混合盐模拟环境中的腐蚀行为。结果表明,Cr25Ni35Nb焊接接头焊缝处在单质硫环境中的腐蚀产物分两层,外层为Cr和S元素组成的致密层,内层为Cr、S和Ni等元素组成的疏松层;Cr25Ni35Nb焊接接头焊缝处在混合盐环境中的腐蚀产物分为三层,外层含O、Cr、Si、Na和Cl,中间层为Cr、Ni、O等元素组成的疏松层,内层为致密氧化物层。通过对比某企业裂解加氢尾油时炉管焊缝处与模拟环境中腐蚀产物的形态和元素分布,结果表明裂解加氢尾油时炉管焊缝腐蚀的主导腐蚀机理为硫酸盐的混合盐导致的热腐蚀。     

2219/5A06异种铝合金焊接裂纹萌生机理

采用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、能谱分析（EDS）（点、线）及显微硬度实验,对不同焊丝获得的2219/5A06异种接头的软化情况与裂纹萌生机理进行了分析。结果表明：2325焊缝的硬度约为100HV,5B06焊缝的硬度约为80HV,5A06侧HAZ晶粒长大不明显未发生软化现象,2219侧HAZ发生较明显的软化;通过EDS线扫描分析可知,2325-5A06、5B06-2219的熔合线附近发生了明显的Mg、Cu扩散行为, 2325-2219、5B06-5A06的熔合线附近元素扩散行为不明显;与5B06焊缝相比,2325焊缝裂纹倾向更大,因为5B06焊缝不存在明显的低熔点共晶相,而2325焊缝存在大量的低熔点共晶Al2CuMg和CuAl2,Al2CuMg共晶的存在是致使其产生裂纹的根本原因。     

换热器腐蚀失效分析

在换热器定期检查的过程中,发现在换热器表面出现明显的缺口,从而导致换热器失效,为了研究换热器失效的原因,并防止此类事件再次发生,故采用金相分析、SEM和电化学方法对产生腐蚀穿孔的换热器E-715管板焊缝进行失效分析,研究了其腐蚀机理. 结果表明,换热器腐蚀穿孔是由于电化学腐蚀造成的,焊缝电极电位较低,母材电极电位较高,在服役介质中形成原电池,对焊缝造成腐蚀,并最终穿孔. 同时管程介质为烃类,碳含量较高,管体表面产生了渗碳.     

Erfahrungsaustausch und Schadensfälle. Schweißschlackenkorrosion bei hitzebeständigen Chrom-Nickel-Stählen in Strahlheizrohren

Corrosion by weld slag of refractory chromium nickel steels in radiative heating tubes The elevated sulfur concentration in the weld slags on refractory steels with nickel contents between 10 and 48% has given rise to considerable corrosion and the steels were destroyed by the low melting NiS eutectic. This corrosion is more severe in atmospheres resulting from incomplete combustion than in oxidizing atmospheres. Corrosions have been encountered in nonwelded material, too; in this case the formation of NiS can be attributed to the presence of CaO in the blast furnace gas; the incrustations then formed behaved like the welding slag and absorbed sulfur from the gas. It is recommended in such cases to weld not with wire electrodes but to use the TIG method.     

1#常压炉出口短节腐蚀分析与预防对策

对独山子炼油厂三蒸馏装置的1^#常压炉出口短节的腐蚀原因进行了分析，包括炉管材料化学成分分析，拔头原油硫含量，酸值分析和宏观检验。结合对短节选材，短节结构设计，短节焊接方式等的分析，认为由于短节选材不当，结构，焊接方式不合理，导致了此部位高温环烷酸腐蚀的发生与加剧。并结合分析结果，提出了控制环烷酸腐蚀的主要应选择耐环烷酸腐蚀的材料等措施。     

某汽油加氢脱硫装置引风机系统腐蚀原因及处置措施

通过对汽油加氢脱硫装置加热炉引风机系统腐蚀产物的现场目测、操作条件和介质组成的考察,探讨了该系统的腐蚀原因。结果表明:汽油加氢脱硫装置加热炉引风机系统腐蚀的原因是烟气中的硫化物在低温条件下形成的露点腐蚀,并对此具体问题提出了相应的防护措施。     

Identification of the selective corrosion existing at the seam weld of electric resistance-welded pipes

The selective corrosion existing at the seam weld of high frequency electric resistance welded pipes of carbon steel with low sulfur content in electrolyte solutions is revealed by localized electrochemical measurements. The seam weld, mainly consisted of ferrite, has more negative open circuit potential and higher anodic dissolution current density than the base metal consisting ferrite and pearlite. Between the seam weld and the base metal, there is a galvanic coupling effect accelerating the dissolution kinetics of the seam weld such that V-shaped corrosion groove preferentially occurs at the seam weld.     

在乙烯裂解环境下硫对HP-40合金高温氧化的影响

乙烯裂解炉HP-40合金弯管有时出现严重腐蚀。对用不同含硫量的煤柴油裂解时的弯管内壁锈层进行了金相、X-射线和EPMA分析。当煤柴油含硫量≥0.06wt％时,弯管内壁出现层状锈层,它是由铁及铬的氧化物和镍的硫化物所组成的多相混合物;其腐蚀的本质是高温硫化氧化侵蚀。而当煤柴油含硫量≤0.02wt％时,在弯管内壁形成主要由铬的氧化物组成的薄薄的锈层,此时只发生合金的高温氧化。文中还讨论了腐蚀产物的热力学稳定性和硫在导致保护性氧化膜的开裂和铬的贫化上的作用。     

蒸馏装置高含硫渣油部位的腐蚀失效分析

结合兰州某加工高硫高酸原油炼厂蒸馏装置渣油系统发生的腐蚀火灾事故，通过对失效设备进行元素含量分析、能谱分析、原子吸收光谱分析和表面形貌及断面形貌观察，认为高温渣油系统的腐蚀主要是高温硫的腐蚀。针对该系统的腐蚀特征，提出应重点采用耐蚀材质和腐蚀监测两项防腐对策。     

焊管深度塑性变形加工技术的新进展

无论采用何种方式生产的焊管,其焊缝的强韧性、耐腐蚀性常常会略逊于母材,导致其在要求特别高的领域使用受到限制。焊管经过深度冷或热的塑性变形加工后,其材质的均一性,即焊缝区的强韧性、耐腐蚀性等性能将与其母材区更趋一致,其性能更接近无缝钢管。因此,无缝制管与焊管技术的紧密结合将是未来金属制管技术的发展趋势。     

X80钢焊接结构海水腐蚀及温度的影响规律

以X80钢焊接结构为研究对象，采用SEM、EDS及化学分析表征X80钢焊接接头的组织及成分分布，采用电化学法测量焊接接头不同部位在模拟海水环境中的极化曲线和电化学阻抗谱，研究温度对其腐蚀行为的影响规律。结果表明：海水介质中焊接热影响区的腐蚀倾向最大，焊缝较母材具有更好的耐蚀性；温度升高加速物质扩散及放电过程，因阳极去极化而加速腐蚀，但焊缝处因生成的腐蚀产物致密且附着性优于母材与热影响区，表现出更好的耐蚀性。分析认为：焊缝因低C、Mo、Nb等元素导致组织较母材粗大，晶界数量明显减少，又因Ni、Cr、Al耐蚀元素的增多，因而表现出较好的耐蚀性；热影响区组织复杂、活化能较高，具有较大的腐蚀倾向。     

常减压装置常用钢材在高温原油馏分中的腐蚀研究

利用高压釜模拟常减压装置中的腐蚀环境,采用腐蚀失重法并结合SEM,研究了4种常减压装置常用钢材在高温原油馏分中的腐蚀行为,分析了馏分、材质、温度的影响规律。结果表明,原油馏分的酸值、S含量和盐含量越高,对20钢腐蚀性越强,3种原油馏分对20钢的腐蚀性强弱为：脱盐后原油＞常二线馏分＞常一线馏分。提高钢材中Cr,Ni和Mo等合金元素的含量有助于提高其抗腐蚀能力,4种钢材在高温原油馏分中的抗腐蚀性能优劣为：316钢＞304钢＞1Cr5Mo钢＞20钢。温度对钢材在高温原油馏分中的腐蚀行为会产生多方面的影响,腐蚀速率总体上随着温度的升高而增大,某些温度范围内可能出现腐蚀速率极值。     

高温高压H_2S/CO_2环境中镍基合金825的腐蚀行为

针对高含硫油气田开发过程中所面临的材料腐蚀问题,采用高温高压哈氏合金反应釜,对镍基合金825在高含量H2S/CO2环境中的腐蚀行为进行了研究,利用SEM、EDS、电化学等手段分析了腐蚀试样的微观形貌和结构特征,探讨了腐蚀机理。结果表明,在高温高压H2S/CO2环境中825合金腐蚀很轻微,其最大腐蚀速率仅为0.068mm/a,应力腐蚀试样表面没有出现裂纹,但有点蚀,点蚀在晶界处形核,表明镍基合金的晶面为其薄弱环节,容易遭到破坏。