热镀锌汽车外板烘烤硬化钢H220BD+Z产品开发

基于烘烤硬化钢的冶金特性,通过合理的成分设计和采取相应的冶炼、热轧、热镀锌工艺,成功开发了屈服强度220 MPa级热镀锌烘烤硬化钢H220BD+Z。工业试制结果表明:试验钢完全能满足屈服强度R_(p0.2)220～270 MPa,抗拉强度R_m320～400 MPa,延伸率A_(80)≥32%,r_(90)≥1.5,n_(90)≥0.16,BH_2≥30 MPa的技术要求,具有良好的成形性能和烘烤硬化性能;成品镀层均匀,钢板的可镀性良好;钢板经150 d自然时效后,试样拉伸时仍然呈现光滑的拉伸曲线,抗拉强度、屈服强度基本无变化,但是塑性指标有所下降,其抗室温时效性能较好。产品可应用于汽车覆盖件。     

TaW12合金加工态电子束焊缝的力学性能研究

对3mm厚TaW12合金板材进行真空电子束对接焊,随后成功地将该板材冷轧减薄到2mm厚和1.5mm厚,表明TaW12合金电子束焊缝具有较好的冷加工性能。拉伸试验结果表明,单纯电子束焊接仅能使合金抗拉强度达到699.65~721 MPa,延伸率达到9.38%~13.15%,而1.5mm厚板材加工态焊缝的抗拉强度可达934 MPa,约为冷轧态1.5mm厚基材抗拉强度的93.8%~94.7%,延伸率达到8.0%~9.0%;所有被焊拉伸试样均沿焊缝中心处断裂。加工态电子束焊缝具有更高的强度和塑性,这是焊缝微观组织大大细化和冷轧制加工促进焊缝气孔闭合的结果。     

低合金高强度结构钢Q345B特厚板的复合轧制工艺

去除两块规格为(/mm)210×1 630×2 570的Q345B钢连铸坯待复合面上氧化铁皮,开环周坡口,叠放并焊接在一起得到(/mm)415×1 630×2570的复合坯。对复合腔抽真空、密封、加热至1 220~1 260℃和在1 150℃轧制成100 mm特厚板,前3道次总压下率大于40%,终轧980℃。检验结果表明,Q345B钢复合板各项力学性能均达到GB6396-2008和GB1591-2008的要求,抗拉强度530~535 MPa,屈服强度325 MPa,伸长率27.5%~28.0%,厚度Z方向抗拉强度为520~530 MPa,断面收缩率30.0%~60.5%,界面组织结合率99%以上,拉伸试样断口为混合断裂和少量韧性断裂,冷弯性能良好。     

HRBF400E细晶粒抗震钢筋的生产实践

根据GB/T 1499.02-2018标准对HRBF400E细晶粒抗震钢筋的成分和性能要求,设计了HRBF400E的内控成分(%):C=0.20~0.25,Si=0.55~0.80,Mn=1.15~1.60,P≤0.045,S≤0.045,Ceq≤0.54。采用"100t顶底复吹转炉冶炼─160mm×160mm方坯连铸─控轧控冷"的工艺流程生产了φ12~28mm HRBF400E钢筋。钢筋力学性能:屈服强度Rel=440~472 MPa,抗拉强度Rm=580~645 MPa,断后伸长率A=21%~29%,最大力下总伸长率Agt=13%~18%,实测抗拉强度与实测屈服强度之比ROm/ROeL=1.33~1.43,实测屈服强度与GB/T1499.2-2018标准中规定最低屈服强度之比ROeL/ReL=1.09~1.18,冷弯完好。钢筋的性能满足GB/T 1499.02-2018标准要求,微观组织正常。     

50 t EAF-AOD-LF-VD-CC-轧制高碳不锈钢9Cr18盘条的工艺实践

采用50 t EAF-AOD-LF-VD-150 mm×150 mm坯连铸-高速线材连轧工艺生产9Cr18钢(/%:0.95C,0.35Si,0.37Mn,0.032P,0.002S,17.42Cr,0.01Mo)Φ5.5 mm盘条。通过控制[S]≤0.008%,添加0.05%稀土元素,连铸坯经1160℃高温扩散处理,Φ5.5 mm成品盘条采用860℃球化退火等工艺措施,检验结果表明,盘条中心和一般疏松,以及偏析均≤1.0级,共晶碳化物不均匀度1.0~2.0级,球化退火组织为球状珠光体+块状碳化物,抗拉强度750~780 MPa,伸长率20%~26%,具有良好的冷拔性能。     

高延率易拉拔H08A轧制工艺优化

以高延率易拉拔H08A为研究对象,采用新型冶炼方法控制铸坯成分和质量,轧制采用合理的加热温度控制、控轧控冷和控制析出等工艺手段进行研究。研究表明:根据各成分含量不同进行柔性动态控制的工艺控制方法,可生产出屈服强度小于270MPa,抗拉强度小于350MPa,延伸率大于45%,面缩率大于75%的优质焊接盘条。运用本工艺研究成果,轧制生产企业可生产出高延率易拉拔盘条。     

唐钢FTSR连铸薄板坯热连轧低碳钢板的组织和性能

试验了唐钢FTSR(FlexibleThinSlabRolling)薄板坯连铸连轧生产线从70mm薄板坯生产3.5mm SS330低碳钢带(0.04%~0.07%C)的组织和性能。结果表明,FTSR热轧3.5mm板带SS330钢组织均匀,平均晶粒尺寸为6.2~7.0μm,其屈服强度为284~293MPa,抗拉强度369~375MPa,延伸率38%~42%。     

控轧控冷工艺对SCM435钢盘条组织和性能的影响

试验钢SCM435（/%:0.33~0.38C,0.15~0.35Si,0.60~0.85Mn,≤0.025P,≤0.025S,0.90~1.20Cr,0.15~0.30Mo）盘条的生产流程为80t BOF-LF-280 mm×325 mm铸坯-160 mm×160 mm热轧坯-热连轧成Φ16 mm盘条。试验研究了160 mm×160 mm热轧坯由常规轧制工艺（开轧1060℃,精轧930~950℃,吐丝860~900℃,冷却速度0.5~0.6℃/s）和控轧控冷工艺（开轧1060℃,精轧820~850℃,吐丝780~820℃,冷却速度0.4~0.5℃/s）对SCM435钢热轧盘条组织和力学性能的影响。结果表明,随着精轧温度的降低和冷却速度的减小,钢热轧盘条的组织得到改善,抗拉强度明显降低;常规工艺轧制SCM435钢热轧盘条的抗拉强度平均952 MPa,组织为铁素体+珠光体+贝氏体+马氏体,控轧控冷工艺轧制的SCM435钢热轧盘条的抗拉强度平均817 MPa,组织为均匀的铁素体+珠光体。结合控轧控冷工艺原理对钢的组织和性能变化进行了分析。     

Ti—IF钢铁素体区与奥氏体区轧制组织性能的差异

在实验室条件下分别进行了Ti—IF钢铁素体区与奥氏体区热轧、冷轧和退火试验。通过拉伸试验、金相观察、织构分析等比较了两种不同轧制工艺下的组织性能。试验结果表明,奥氏体区轧制下Ti—IF钢的屈服强度为157MPa,抗拉强度308MPa,延伸率49．1％,11值0．26,r值2．03;铁素体区轧制Ti—IF钢的屈服强度127MPa,抗拉强度306MPa,延伸率49．5％,n值0,31,r值2．43。与奥氏体区轧制相比,铁素体区轧制具有更低的屈服强度,高的n值,高的r值。     

螺纹钢盘条负偏差轧制与组织性能研究

对螺纹钢盘条负偏差轧制技术及控轧控冷对组织性能的影响进行了研究。结果表明：生产的螺纹钢盘条屈服强度平均值为498 MPa,抗拉强度平均值为615 MPa,伸长率平均值为24.11%,轧后螺纹钢盘条边部组织为回火索氏体,晶粒度为13.5级,心部组织为铁素体加珠光体,晶粒度为12.0级,淬透层深度为0.50 mm,该产品的...     

锰含量对中碳冷镦钢组织和性能的影响

分析和研究了0.75%~1.54%Mn对中碳冷镦钢Φ16 mm热轧盘条(/%:0.45C,0.22Si,0.75~1.54Mn,0.007~0.008P,0.003~0.004S)组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为880℃,缓冷。结果表明,锰含量由0.75%增加到1.54%,盘条抗拉强度由661 MPa增加到821 MPa,增加了160 MPa;钢的组织中铁素体比例由49%~53%降低到9%~13%,珠光体含量显著增加,且珠光体片层间距由0.5μm降低到0.25.μm;淬透性能得到显著提高,淬透性系数由3.19 mm增加到8.81 mm。     

热轧Φ36～40 mm HRB500E螺纹钢筋的生产实践

根据GB/T 1499.2-2018标准,水钢设计了Φ36～40 mm HRB500E螺纹钢筋的内控成分为(%)0.22～0.25C、0.60～0.70Si、1. 50～1.60Mn、0.11～0.13V、P≤0. 045、S≤0. 045。采用"100 t顶底复吹转炉冶炼-挡渣出钢-脱氧合金化-LF炉精炼-160方坯连铸-方坯加热-棒材轧制-空冷"的工艺流程,生产出的Φ36 mm HRB500E螺纹钢筋的屈服强度R_(eL)~0 540～580 MPa,抗拉强度R_m~0 705～735 MPa,断后伸长率A 15. 5%～20. 5%,最大力总延伸率A_(gt)11.5%～14.0%,实测抗拉强度与实测屈服强度之比R_m~0/R_(eL)~0为1.25～1.32,实测屈服强度与GB/T 1499.2-2018标准要求的最低屈服强度之比R_(eL)~0/R_(eL)为1.08～1.16,因此,钢筋的力学性能满足GB/T 1499.2-2018标准要求。生产出的Φ40 mm HRB500E钢筋的微观组织为铁素体+珠光体,晶粒度为9.5～10级。     

时效对热轧盘条72A性能的影响及原因分析

研究了时效对∮6.5 mm72 A盘条的抗拉强度和断面收缩率的影响,在时效期内盘条抗拉强度(Rm)保持在1 147～1 184 MPa,断面缩率(Z)由未时效时的41%,提升到充分时效后的48%,性能的变化表明盘条的时效期为15天。断口形貌研究表明,时效完成后,盘条中心纤维区出现了大量的大而深的韧窝,盘条的塑韧性随之增强。     

回火温度对60mm厚Q690D钢组织和性能的影响

研究了回火温度对经一定温度淬火后60 mm厚Q690D钢组织和力学性能的影响。结果表明:930℃淬火,500~660℃回火后,60 mm厚Q690D的淬火组织为回火索氏体,强度逐渐降低,出现了第二类回火脆性,当回火温度为640℃时强韧性配合最好,此时R_(p0.2)=791 MPa,R_m=845 MPa,A=18.0%,KV_2(-20℃)=154 J,KV_2(-40℃)=126 J。     

热处理对TC21合金显微组织和室温拉伸性能的影响

研究在不同热处理制度下，高强高韧TC21钛合金西20mm轧制棒材的组织和室温拉伸性能的变化规律。结果表明，在Tβ(—20～50℃)/1hAC 600℃/4hAC处理制度下，TC21合金西20mm棒材的室温拉伸强度和塑性分别为：抗拉强度≥1105MPa，屈服强度(1000MPa，延伸率≥15％，断面收缩率≥43％。当合金的显微组织为双态组织时，其室温拉伸性能得到良好的匹配。     

氮含量对500E抗震钢筋20MnVN组织和性能的影响

研究的Φ5 mm 500E抗震钢筋20MnVN（/%:0.19~0.20C,0.23~0.26Si,1.26~1.31Mn,0.016~0.023P,0.006~0.012S,0.10~0.11V,0.0038~0.0163N）的生产流程为50t顶底复吹转炉-LF-160 mm×160 mm方坯连铸-控轧控冷工艺。结果表明,随着钢中氮含量增加,500E 20MnVN钢盘条拉伸断口的韧窝变深,口径增大,组织中铁素体含量由63.6%增加至74.8%;增加氮含量有助于20MnVN钢盘条屈服强度、抗拉强度和伸长率的提高,当氮含量由0.0038%增加到0.0163%时,该钢屈服强度、抗拉强度和伸长率分别由513 MPa、650 MPa和10.5%提高到571 MPa、703 MPa和13.0%。分析了V-N微合金化和V（C,N）析出的强韧化机理。     

SWRH82B钢Φ14 ~ 15 mm盘条的生产实践

采用Cr、V微合金化技术开发了抗拉强度≥1180 MPa的SWRH82B钢Φ14～15 mm盘条(/%:0.79～0.82C,0.15～0.35Si,0.60～0.90Mn,≤0.025P,≤0.006S,≤0.015As,0.26～0.32Cr,0.04～0.07V)。水钢用100 t转炉-LF精炼-160 mm×160 mm连铸(结晶器带电磁搅拌)-铸坯缓冷-高速线材轧制-Stellmor风冷的工艺流程生产的SWRH82B钢Φ14～15 mm盘条组织的索氏体化率达到了95%。盘条的抗拉强度为1 180～1 270 MPa,断面收缩率为27.0%～37.5%。盘条满足大规格高强度矿用钢绞线的要求。     

高碳盘条V-Cr-Mo合金化对其组织性能的影响

在SWRH82B盘条中添加合金元素V、Cr和Mo,使82B盘条的各项力学性能得到改善,其中抗拉强度提高了约150 MPa,延伸率提高了约1%,断面收缩率提高了约7%。分析结果表明,微合金元素加入后,82B盘条强度的提高,主要是由于珠光体片层间距细化和铁素体片层固溶强化与析出强化的共同作用;延伸率和断面收缩率的提高,主要是由于珠光体球团的细化作用。     

160MPa级建筑抗震用极低屈服点钢板的开发

选择合理成分设计及轧制工艺,开发出满足GB/T28905—2012要求的40 mm和80 mm厚160 MPa级建筑抗震用低屈服点钢。所开发的40 mm钢板的微观组织为F+B,晶粒度为7~7.5级,屈服强度在157~168 MPa,抗拉强度在291~304 MPa,0℃下冲击功在289~311 J;所开发的80 mm钢板微观组织为F,晶粒度为5~5.5级,屈服强度在150~163 MPa,抗拉强度为280~285 MPa,0℃下冲击功在73~92 J。试制的LY160钢板具有良好的高应变低周疲劳性能和焊接性能,为160 MPa级低屈服点钢的工业试制提供了依据。     

Φ10.0mm 65Mn盘条开发实践

采用60 t BOF-LF-150 mm×150 mm连铸线材轧制工艺,通过优化转炉冶炼工艺,控制精炼渣碱度2～4,控制中间包钢水过热度15～30℃,控制精轧温度880±20℃等工艺措施,生产出了平均抗拉强度1009 MPa,断面收缩率41.8％,脱碳层<0.10 mm的Φ10.0 mm 65Mn盘条,盘条各项性能均满...