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Cu的添加对Mg2Ni合金储氢性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用机械合金化法,制备了Mg2Ni1-xCux(x=0、0.1、0. 3)合金,研究了Cu对Mg2Ni储氢合金储氢性能的影响.XRD和SEM研究表明Cu的加入使合金中产生了Cu11Mg10Ni9新相.利用PCT测试仪测定了合金的储氢性能,结果表明,添加Cu元素会降低合金的吸氢量,但能有效地提高放电容量和循环稳定性.制备出的Mg2Ni0.9Cu0.1与Mg2Ni0.7Cu0.3相比,前者具有较大的吸氢量,后者的放电容量较大,循环稳定性较好. 相似文献
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难活化储氢材料TiFe合金的表面改性 总被引:2,自引:0,他引:2
用少量LaNi5与FiFe合金进行有控制的机械合金处理,使LaNi5与TiFe合金粒子结构在一起而形成复合TiFe-LaNi59粒子。这种复合TiFe-LaNi5粒子在在室温4MPa氢压下一次完全活化。LaNi5合金粒子提供了氢进TiFe合金粒子内部的“窗口 相似文献
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通过真空感应熔炼技术成功制备了铸态Ti1Fe0.8Mn0.2Smx(x=0.02, 0.04, 0.06, 0.08)储氢合金,通过X射线衍射仪(XRD),描电子显微镜(SEM),透射电子显微镜(TEM)以及Sievert等体积方法系统地研究了掺杂Sm元素对合金的相组成、微观结构及吸放氢动力学性能的影响。结果表明,Sm元素的掺杂不仅能够促进TiFeH2相的形成,同时也能抑制不吸氢相TiFe2相的出现,这有利于提高合金的有效储氢容量。此外,Sm元素的掺杂能有效改善合金的活化性能,大幅度降低活化潜伏期,且可以同时改善了合金的吸放氢动力学性能,并有效降低合金吸放氢活化能。且当x=0.08时,其合金吸氢活化能为-6.8 kJ·mol-1,放氢活化能为48.9 kJ·mol-1。 相似文献
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碳助磨制备纳米镁铝储氢合金的结构及储氢性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以改性无烟煤为助磨剂,在氢气气氛下球磨制备了具有纳米结构的镁铝合金储氢材料,通过SEM,XRD,TPD等手段对比研究了球磨吸氢材料及静态再吸氢材料的晶相结构及放氢动力学性能.结果表明:改性无烟煤具有良好的助磨作用,经5.5h球磨,材料平均粒度可达74nm;镁铝合金经反应球磨后,其中的Mg转化成了β-MgH2和γ-MgH2,放氢峰温低于300℃;静态再吸氢后,MgH2全部以β-MgH2存在,且晶体粒度增长60%,Mg17Al12分解为单质Mg和Al,其中单质Al使储氢材料放氢活化能降低,用Kissinger方程计算出球磨储氢和再吸氢材料的放氢一级表观活化能分别为107.3kJ/mol和67.1kJ/mol. 相似文献
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采用机械合金化方法用Ni粉和Ti粉得到了Ti3Ni2非晶合金。晶态Ti3Ni2合金初始容量比非晶合金要高。晶态合金初始容量可以达到240mAh/g。而非晶合金容量为173mAh/g。随着循环次数的增加,晶态合金放电容量呈线性下降趋势。而对于非晶电极材料来说,随着循环的进行,初始容量下降,但是达到一定循环次数以后,电极的放电容量达到基本稳定。 相似文献
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本工作构建了稀土掺杂的储氢合金体系,通过提高其稀土氢化物的催化能力来改善Mg-RE系储氢合金的性能,并分析了不同稀土掺杂后合金性能的差异,以获得改善其热力学和动力学性能的途径。通过真空感应熔炼制备了Mg90Ce5RE5(RE=La、Nd、Sm、Y)合金,并分析了其相应的物相组成和微观结构。同时,采用等体积方法测试了Mg90Ce5RE5不同温度下的压力-温度-组成(PCT)曲线和等温吸放氢动力学性能。结果表明,氢化后的样品均是由MgH2相和相应的稀土氢化物REH2+x相组成的复合材料,然而在放氢后,仅MgH2相发生分解反应,生成Mg相并放出氢气。原位生成的REH2+x相不发生分解,通过降低Mg-H键的稳定性、合金的表观活化能以及提升H原子的扩散速率,来促进Mg与MgH2的可逆转化。这导致了不同合金的PCT平台压高度的变化,从而影响其热力和动力学性能。... 相似文献