激光功率对激光熔覆FeCrBSi合金组织和性能的影响

采用激光熔覆技术在 45 钢表面制备了 FeCrBSi 熔覆层, 研究了激光功率对熔覆层组织和硬度的影响规律。 试验结果表明, 激光熔覆 FeCrBSi 熔覆层上部、 中部和下部的组织分别为等轴晶、 胞状晶和胞状树枝晶、 平面晶。 在扫描速率 8 mm/s, 送粉率 33 g/min, 光斑直径 3.19 mm, 激光功率 1800~3400 W 的条件下, 随着激光功率的增 加, 熔覆层不同位置的显微组织变粗; 熔覆层硬度先升高再降低; 熔覆层磨损体积先减少后增加; 熔覆层的自腐 蚀电位先升高后降低; 自腐蚀电流密度先降低后升高。 当激光功率为 2600 W 时, 熔覆层具有最高显微硬度 669 HV0.2, 熔覆层耐磨性最好, 磨损体积为基体 59.8 %, 同时熔覆层的耐蚀性最优, 自腐蚀电位为 -426.41 mV, 自 腐蚀电流密度为 0.45 μA/cm2。     

激光熔铸技术对电机转子轴的修复

风机电机转子轴经长时间运行，磨损严重，运用激光熔铸技术，很好地将转子轴磨损修复，彻底解决了电机振动超标问题，保证了生产的正常运行。     

激光熔覆技术在高炉鼓风机转子修复中的应用

介绍了济钢高炉鼓风机运行过程中的磨损问题,激光熔覆技术的特点,激光熔覆技术在高炉鼓风机转子修复中的应用。     

激光熔铸技术对电机转子轴的修复

风机电机转子轴经长时间运行,磨损严重,运用激光熔铸技术,很好地将转子轴磨损修复,彻底解决了电机振动超标问题,保证了生产的正常运行。     

激光熔覆技术在修复高转速空压机转子中的应用

介绍激光熔覆技术的原理和特点，以及应用此技术修复严重腐蚀磨损的1TY-520／5．2—1型空压机转子过程的经验。     

激光熔覆Ti基NiAlSi合金涂层的组织及高温抗氧化性能研究

通过激光熔覆工艺在Ti4合金表面生成了NiAlSi涂层,分析了涂层物相组成、显微组织结构及在860℃时的抗氧化性能。研究结果表明:Ti4合金和涂层的结合部位形成了熔合线,可以推断涂层和钛合金之间形成了良好的冶金结合状态,且在涂层的底部区域形成了众多的柱状晶,涂层中包含了Ti₅Si₃与Al₃Ni₂两种主要成分。涂层的耐高温氧化性能优于钛合金,经过40 h的高温氧化处理后,粉末涂层的质量增加值是2.19 mg·cm-2,比Ti4合金的耐高温氧化性能提高了12倍左右。在860℃下进行40 h氧化处理,涂层与氧化膜之间保持紧密结合状态,未看到有脱落情况出现,氧化膜的主要成分是Al₂O₃。     

半导体激光熔覆Ni包B_4C涂层的组织与性能

在304不锈钢表面采用半导体激光熔覆制备Ni包B_4C涂层,研究激光加工参数对涂层的组织形貌、物相组成、硬度和耐磨性能的影响。结果表明,当激光功率为3 k W和扫描速度为6 mm/s时,熔覆层无气孔、无裂纹,与基体呈冶金结合;熔覆层的显微组织为枝晶共熔体和再生的二次枝晶,熔覆层的主要物相由γ-Ni,Ni_4B_3,Fe_3C,B_4C,B_(13)C_2,Cr_3Ni_2,(Fe,Ni)23C6和Fe_(23)(C,B)_6等组成;熔覆层具有较高的硬度(平均值为900 HV_(0.2)),耐磨性是基体的7.6倍,硬度和耐磨性的提高归因于熔覆层中未完全熔解的B_4C颗粒以及新形成的强化相和硬质相。     

钼含量对铁基激光熔覆层组织和性能的影响

采用激光熔覆在45#钢基体上制备了不同Mo含量的FeCrNi熔覆层,探讨Mo元素含量对熔覆层组织和性能的影响.试验结果表明,五种熔覆层均主要由马氏体和M7C3碳化物组成,当Mo添加量大于等于1wt.％时,熔覆层中出现了少量Mo2C和Laves相.Mo元素能够改善熔覆层中的碳化物分布和形态,使鱼骨状共晶碳化物增多,提高熔...     

钢厂扁头套激光增材再制造工艺及实验研究

热轧厂主传动万向轴是钢厂扎线最为关键的设备,扁头套则是万向轴的核心部件,也是最易磨损的部件,对其修复具有重要经济价值。本文利用激光增材再制造技术,以Fe-0、Fe-1及Fe-3合金粉末作为打底层、过渡层及工作层,在42CrMo扁头套内壁表面进行激光修复工艺试验,分别用扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)对修复层的微观组织及成分进行分析,并对修复层进行着色探伤测试。结果表明,熔覆层组织均匀致密、晶粒细小,无裂纹、气孔等缺陷,与基体成良好的冶金结合;扁头套修复质量较好,满足使用要求,能有效提高使用寿命。     

激光熔覆送粉量对17-4PH不锈钢基碳化钨熔覆层组织及性能的影响研究

以机械设备摩擦损伤区域的修复与再制造为背景,选取汽轮机叶片用料17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢作为研究对象,采用激光熔覆技术进行表面创新修复,在17-4PH不锈钢表面以不同的送粉量熔覆Ni和WC合金粉末,观察并测试熔覆层、熔覆层与基材交界处和基材的微观结构和成分分布,测试熔覆层的力学性能,在试验过程中分析熔覆过程中送粉量对涂层品质的直接影响。试验结果表明：在相同的激光功率（1 250 W）和送粉速率（10 mm/s）下,随着送粉量的增大,熔覆层的显微硬度增大。     

石油钻杆激光增材制备耐磨带的组织结构及性能研究

利用6kW高功率半导体激光器,在42CrMo基体上制备Fe基Co/WC复合陶瓷涂层及Stellite 12耐高温合金涂层,分别用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、显微硬度计及摩擦磨损试验机对熔覆层的显微组织、硬度及耐磨性进行研究。结果表明,涂层与基体呈冶金结合;涂层底部晶粒以近似垂直于基体界面的胞状晶的形态生长,中部以柱状晶过渡到树枝晶,上部是具有一定生长方向的细小枝晶;Fe~(-9)+30%Co/WC涂层组织均匀致密、晶粒细小,WC颗粒保存完整,耐磨性相较于42CrMo涂层提高18.6倍;Fe~(-3)+30%Co/WC涂层平均显微硬度最高达到489 HV0.5,是基体硬度的3.25倍,耐磨性也最好,相较于42CrMo涂层提高220倍。     

激光熔覆技术在HL8-4离心压缩机齿轮轴上的修复应用

简要介绍了激光熔覆技术工艺和特点,并将此技术成功应用到HL8-4离心压缩机高速旋转的齿轮轴上,取得了良好的效果。     

激光熔覆矿井液压支架用 FeCrNiBSiC 系 合金组织性能的研究

针对现有煤矿液压支架表面激光熔覆层抗腐蚀性差、裂纹敏感性高的问题,通过提高合金成分中Ni元素含量,添加Nb元素及控制C元素含量的方法,以期提高熔覆层抗腐蚀性并降低裂纹敏感性。本文通过扫描电镜、EDS等测试方法对成分改进前后的熔覆层组织结构进行了分析,并对200h盐雾腐蚀后的熔覆层组织结构及腐蚀机理进行了分析探讨。结果表明,Ni含量的提高使得熔覆层内残余奥氏体含量增加,从而增加熔覆层韧性,有效降低裂纹敏感性;添加Nb元素及控制C元素后,有效控制了Cr_(23)C_6的形成,提高熔覆层抗腐蚀性。     

激光重熔对50CrMoV钢放电强化表面组织与性能的影响

用透射电镜和X-射线衍射研究了激光重熔对50CrMoV钢脉冲放电强化层组织与性能的影响,结果表明激光重熔可使放电表面强化层的硬度进一步提高。硬度提高的原因是激光超细化组织及高密度位错和一定量的碳化物所致。     

复杂井筒装备改造技术探讨

我国许多金属矿山竖井都经历十几年甚至几十年的生产提升,井筒装备技术落后,腐烂锈蚀,安全隐患严重,不能保证矿山安全生产需要,面临井简装备技术改造的课题.井筒装备改造不同于新井筒装备施工,需要考虑既有提升能力校核与改造、既有装备在施工中安全稳定因素以及改造装备与既有装备的工艺衔接等问题,施工技术复杂.针对我国某铜矿副井装备改造,笔者总结了装备改造技术经验,期望在以后的竖井装备改造中有所启示.     

Rationalization of Microstructure Heterogeneity in INCONEL 718 Builds Made by the Direct Laser Additive Manufacturing Process

Simulative builds, typical of the tip-repair procedure, with matching compositions were deposited on an INCONEL 718 substrate using the laser additive manufacturing process. In the as-processed condition, these builds exhibit spatial heterogeneity in microstructure. Electron backscattering diffraction analyses showed highly misoriented grains in the top region of the builds compared to those of the lower region. Hardness maps indicated a 30 pct hardness increase in build regions close to the substrate over those of the top regions. Detailed multiscale characterizations, through scanning electron microscopy, electron backscattered diffraction imaging, high-resolution transmission electron microscopy, and ChemiSTEM, also showed microstructure heterogeneities within the builds in different length scales including interdendritic and interprecipitate regions. These multiscale heterogeneities were correlated to primary solidification, remelting, and solid-state precipitation kinetics of γ″ induced by solute segregation, as well as multiple heating and cooling cycles induced by the laser additive manufacturing process.     

Microstructure and Properties of a Novel Carbon-Martensitic Hot Work Tool Steel Processed by Laser Additive Manufacturing without Preheating

Laser additive manufacturing (LAM) techniques, such as laser-powder bed fusion (L-PBF) or laser-directed energy deposition (L-DED), allow for the production of complex-shaped parts by either the local melting of a metallic powder bed by a laser beam (L-PBF) or a local application and laser beam melting of powder material by a nozzle (L-DED). In the case of carbon-martensitic tool steels, their cold crack susceptibility limits their LAM processability and is usually counteracted by substrate preheating. As preheating can increase the oxygen take-up of the powder and alter the part microstructure, it can be disadvantageous for part quality and powder reusability. In this study, it is investigated a carbon-martensitic steel designed for the production of parts with low crack density by LAM without preheating, focusing on the microstructure and hardness of the L-PBF- and L-DED-manufactured steel. The steel can be LAM-processed without preheating, resulting in specimens with low crack densities and martensitic microstructure with retained austenite. The hardness of the as-built material (L-PBF: 542HV30 and L-DED: 623HV30) is increased by quenching and tempering up to 693HV30. Direct tempering of the as-built specimen without previous quenching leads to a shift of the secondary hardness maximum from 500 to 530 °C.