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用绝热板代替砖砌保温帽,在钢锭模内浇注镇静钢,有提高炉后能力,增加镇静钢比,改善工人劳动条件,简化整模浇注工艺,节约能源,较多的提高成材率(3—5%)等一系列明显的优点。 使用绝热板,钢锭头部缩孔形状从锥形变成浅碟形,切头率大幅度下降。这是因为绝热板具有比保温帽高的保温性能,使钢锭头部钢水凝固慢造成的。 相似文献
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采用绝热板代替保温帽浇注镇静钢能够显著提高钢坯收得率。但是,采用上小下大钢锭模浇注镇静钢在锭中心部位能否产生二次缩孔;轧制过程中二次缩孔能否焊合以及对钢材性能有无影响,是冶金工作者十分关心的问题。本文根据鞍钢采用 相似文献
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对某钢厂28.7t钢锭凝固过程进行测温,并用有限元方法模拟该钢锭凝固过程温度场和凝固场分布.结果表明:温度模拟值与现场测量值吻合很好,证明模拟具有较高的准确性和可靠性;凝固初期,钢锭底部和保温冒与钢锭模连接处凝固较快;52min时,绝热板与钢锭间已形成一定气隙;前3h,钢锭侧面凝固顺序由模壁向钢锭中心平行推进;凝固后期较凝固前期凝固速度快;热电偶测得,保温冒中心凝固时间为428min,钢锭本体中心顶部凝固时间为365min,冒部全凝时间大于本体全凝时间的15%,有利于控制一次缩孔只存在于冒部.通过模拟将浇注温度由1543℃降低到1533℃,不但不影响保温帽钢液对本体的补缩作用,还可以使缩孔减小6mm,有利于提高钢锭质量. 相似文献
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一、前言: 镇静钢锭的头部缩孔是钢液结晶过程不可避免的自然现象,长期以来浇注工作者为尽量减少缩孔,并合理地改变其形状和分布状况作了不少工作。如采用上大下小锭形加带保温帽,引入外来热源如发热剂等,近年来,国内外的发展趋势是逐渐用绝热板代替保温帽。 相似文献
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除了切头金属损耗大外,用有粘土砖保温帽的上大下小钢锭模浇注的钢锭的致命缺点是由于整模不细心,保温帽和锭身接触处的台基小及涂油燃烧物进入钢水内引起的钢锭悬挂所造成的表面裂纹。上部用粘土砖衬里的上小下大无底钢锭模浇注的钢锭的横裂纹要少些。马格尼特哥尔斯克钢铁公司多年来用这种钢锭模已浇注了大量的低碳钢,特别是有裂纹倾向的低碳钢。 相似文献
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采用整体钢锭模挂绝热板并用保护渣、防缩孔剂来生产优质锻造钢锭,帽容比降到10%,节约钢水5%,同时,还可消除钢锭悬挂裂纹和残余缩孔缺陷。 相似文献
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热工测量和热平衡计算表明:糠醛渣绝热板的保温效果好于纸浆绝热板;现行生产中用Fx7.1模浇注的7.7吨锭,加20公斤柳毛石墨保温效果较差,柳毛石墨加入量增加到30公斤或加20公斤柳毛石墨后再覆盖2公斤膨胀蛭石保温效果大大改善,顶面热损失由27~38%可减少到7~8%;头部钢锭模蓄热量约占40~57%,板下肩部有较大的散热强度;解剖钢锭发现在致密金属层下有不同程度的二次缩孔存在;合理模型选择、强化头部保温以及二次缩孔对钢材质量的影响尚须进一步研究。 相似文献
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一、前言包钢炼钢厂镇静钢生产,用10吨钢锭模,每组4锭,下注。注速9~12分/组(240~280毫米/分)。保温帽内衬用粘土砖砌筑,保温帽容积为锭重的16.5%。保护渣现用“5221”配方,加入量20公斤,注至帽口以上加10公斤焦粉保温剂。试验前用“631”保护渣,不加保温剂。为了研究“5221”保护渣、焦粉保温剂的使用效果以及探索改进帽材质,做了本次钢锭凝固过程中保温帽温度的测定,进行了保温帽热平衡计算。 相似文献
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本文介绍了上大下小钢锭模用绝热板保温帽浇注重轨钢的典型试验及扩大试验情况,试验结果表明,用绝热板帽代替耐火砖帽可以简化整模操作,并可提高重轨钢成坯率3%。 相似文献
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在浇铸镇静钢时,有时在钢锭帽部发生悬挂。造成钢锭横裂。悬挂的主要原因是钢锭帽部涂层被烧损。西西伯利亚钢铁公司设计并试验了一种用作保温帽涂层的绝热剂,它含有石煤溶液、耐火粘土和亚硫酸盐液,在浇铸11.5吨重锭时,涂层厚度为10毫米。在保温帽浇满钢水后,钢水和内衬界面上长时间保持着1350—1250℃高温。这种绝热剂的熔点为1400℃。由该利组成的涂层将能使接触钢水的部分软化而产生塑性形变。该剂在起润滑作用的同时还能预防钢水在凝固过程中的收缩受阻并使钢锭不产生悬挂。由于在保 相似文献
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库兹涅茨克钢铁公司曾用配置双排钢锭模的注锭车进行了上注试验。最初这种注锭车仅用来通过中间盛钢桶进行铸锭。这种注锭车由8节车组成,每节车上放置4个钢锭模。从1962年6月起,该公司平炉车间开始采用每节车放8个钢锭模的大型注锭车(载重量160吨)。5列上述试验注锭车配置了上大下小带保温帽和漂浮发热剂的钢锭模。 相似文献
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一、前言采用绝热板代替传统的保温帽铸锭工艺是提高成材率的有效措施。国内外大量的试验和生产实践表明:上小下大模型内衬绝热板浇注的钢锭其内部均存在不同程度的二次缩孔缺陷。为此,苏联曾规定此类模型仅限于生产含碳量小于0.45%的碳钢和低合金钢等一般用途的钢种,而高碳钢和优质钢仍采用上大下小模型生产。日本也仅用上小下大模型浇注用于轧制板材的扁锭,认为板材中二次缩 相似文献
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测量30吋×35吋×101吋上大下小钢锭模内凝固的10吨钢锭凝固过程中模壁温室、模壁挠曲及锭——模间的气隙厚度。运用测出的模子内表面温度(可高达1000℃)计算了模锭界面随着时间变化的热流和导热系数。这些导热系数旋即输入双维传热凝固模型。运用此模型研究钢锭表面质量问题,确定镇静时间,研究改善钢锭内部质量并且对不同的保温帽操作及钢锭模设计进行比较。 将凝固模型运用于不同宽度、厚度的钢锭而得到了凝固关系式,用此关系式计算出的各种尺寸的钢锭的完全凝固时间与文献资料相符。此关系式同时考虑钢锭的宽度和厚度,而不像标准的凝固公式那样,只根据凝固的厚度进行计算。 测量表明:浇注15—20分钟以后,钢锭的宽面与窄面均已形成稳定的锭—模间气隙。气隙的形成非常明显地随模子内壁温度的变化而波动。最大的模壁挠曲量和气隙厚度分别为1.0和0.75厘米,而且是出现在浇注以后的3—4小时。测出的模子宽面和窄面的模壁挠曲量与根据为设计最佳模型而建立的钢锭模双维弹塑性热应力数学模型计算出的数值是一样的。 相似文献