我国含氢氯氟烃生产淘汰及氢氟碳化物管控对聚氨酯泡沫行业影响浅析

介绍了我国HCFCs生产行业HCFC-141b淘汰工作和消费领域聚氨酯(PU)泡沫行业HCFC-141b淘汰工作的相关情况,以及《基加利修正案》对氢氟碳化物的管控思路,并简要分析了含氢氯氟烃全面淘汰及氢氟碳化物管控对我国聚氨酯泡沫行业产生的影响。     

环保部启动清洗行业HCFCs淘汰

5月11日,环保部发布《关于提交清洗行业含氢氯氟烃淘汰项目申请书的通知》。通知要求清洗行业单位根据《清洗行业HCFC-141b淘汰项目申报要求》填报《清洗行业HCFC-141b淘汰项目申请书》并反馈至环境保护对外合作中心。届时,中心将对企业提交的申请书进行初步评选。并由项目考察组对通过初选的企业进行现场考察。     

中国启动氢氯氟烂淘汰程序

近日从国家环保部外经办获悉,为落实2007年9月召开的《蒙特利尔议定书》第19次缔约方大会达成的淘汰消耗臭氧层物质（ODS）的新协定,目前我国政府已经启动了氢氟烃（HCFCs）的淘汰工作,首当其冲的是要淘汰氢氯氟烃141b（HCFC-141b）。     

聚氨酯产业政策技术应用交流会2007年11月召开

2007中国聚氨酯产业政策、技术应用交流会将于11月5～7日在杭州召开。本次会议将重点介绍并研讨中国泡沫塑料行业淘汰CFC一11和HCFC-141b，以及新阻燃剂标准易规范对聚氨酯及相关产业产生的影响。     

硬泡用反应型阻燃剂Firemaster 520

大湖公司为应对HCFC-141b发泡剂的禁用,推出了用于聚氨酯和聚异氰脲酸酯硬泡的反应型阻燃剂Firemaster 520。 由HCFC-141b发泡剂转向使用戊烷发泡剂,大大增加了聚氨酯和聚异氰脲酸酯硬泡用阻燃剂的需求。使用HCFC-     

化学发泡剂CFA8125替代HCFC-141b在喷涂聚氨酯硬泡中的应用研究

研究了一种新型化学发泡剂CFA8125与物理发泡剂HCFC-141b作为组合发泡剂在喷涂聚氨酯硬泡中的应用。考察了不同配比的发泡剂对泡沫材料的压缩强度、导热系数、闭孔率、尺寸稳定性等性能的影响。结果表明,当CFA8125替代质量分数约为30%的HCFC-141b时,其它性能指标基本保持不变,而导热系数明显优于HCFC-141b体系;当替代80%HCFC-141b时,压缩强度明显增大。混合体系泡沫性能良好,说明化学发泡剂CFA8125部分替代HCFC-141b在喷涂聚氨酯硬泡中使用性能良好。     

HCFC-141b在中国

黎明化工研究院正与苏威集团合作,为中国客户开发基于HFC-365的配方。目前中国仍在使用HCFC-141b作发泡剂。苏威氟化学品公司亚太区市场和销售经理Alexis Thaelen说,中国公司渴望使用这种持久性的技术,其中一个原因是中国存在巨大的环境压力问题,而HCFC-141b淘汰的日程正在到来,迫使中国的聚氨酯工业急于解决面临的问题。苏威氟化学公司发泡剂技术服务负责人UIrich Seseke博士说：     

发泡剂对聚氨酯硬泡保温塑料低温尺寸稳定性的研究

HCFC-141b与水复合制备了复合发泡剂,并对其在低温情况下对聚氨酯硬泡塑料的尺寸稳定性进行的研究,结果表明:当HCFC-141b与水的复合发泡剂制备的聚氨酯硬质泡沫塑料可以用于冰箱保温,密度与尺寸稳定性能满足冰箱在低温下的要求。     

聚氨酯泡沫喷涂行业HCFC-141b替代技术现状

综述了聚氨酯泡沫喷涂子行业的现状以及适用于该行业的发泡剂替代技术,着重阐述了各种替代技术的特点,并针对喷涂领域HCFC-141b替代工作提出了建议。     

HFC-245fa与HCFC-141b发泡PIR连续板材性能比较

在相同的基础配方和异氰酸酯指数(300)下,对发泡剂HCFC-141b、HFC-245fa在聚氨酯PIR连续板材中的应用性能进行了研究,对比了HCFC-141b和HFC-245fa在发泡性能(反应过程中的泡沫爬升曲线、反应速率曲线、压力曲线等)、阻燃性能、力学性能和保温性能上的差异.结果表明,发泡剂由HCFC-141b...     

HCFC-141b发泡剂制备的半硬质聚氨酯整皮泡沫

采用氢氟氯烃1，1－二氯－1－一氟乙烷（简称HCFC－141b)代替一氟三氯甲烷（简称CFC－11）作发泡剂帛得具有臻密表皮层的半硬质聚氨酯整皮泡沫塑料，采用扫描电子显微镜观察了两种发泡剂帛得材料的内部泡孔结构，比较了两者的力学性能，结果表明；采用HCFC－141b代替CFC－11可以帛得性能良好的半硬质聚氨酯整皮泡沫塑料。     

HCFC-141b对聚氨酯酰亚胺泡沫材料结构与性能的影响

以多异氰酸酯、芳香二酐和蓖麻油为原料,采用聚氨酯预聚体法制备聚氨酯酰亚胺（PUI）泡沫材料,分析了物理发泡剂1,1二氯1一氟乙烷（HCFC-141b）对泡沫材料的化学结构、泡孔结构、开闭孔率、表观密度、体积膨胀率、力学性能和热性能的影响。结果表明,HCFC-141b的添加量并不改变PUI泡沫材料的化学结构和热性能;当HCFC-141b添加量从零增加到10 %时,材料的平均泡孔直径、开闭孔率和体积膨胀率增加;而表观密度和压缩强度降低。     

HCFC—141b发泡聚氨酯硬泡的性能及其改进

讨论了在聚氨酯硬泡发泡剂替代中,ＨＣＦＣ－１４１ｂ与ＣＦＣ－１１发泡体系在与基材的粘接性,组合料的粘度,泡沫制品的热导性,尺寸稳定性,脆性等性能上的差异,提出了相应的调整,改进措施。比较了改进后ＨＣＦＣ－１４１ｂ发泡泡沫与传统ＣＦＣ－１１发泡泡沫的性能。     

HCFC—141b发泡工艺及冰箱内衬材料的选择

介绍了HCFC-141b发泡工艺和泡沫性能,对影响泡沫制品质量的因素及抗HCFC-141b的新型ABS材料选择问题进行讨论。     

玻纤增强聚氨酯泡沫的研制

制备了长玻璃纤维增强硬质聚氨酯泡沫复合材料。研究了发泡剂水和HCFC-141b对纯泡沫内部温度的影响,以及玻纤增强复合材料体系的固化时间和异氰酸酯指数(R值)对其力学性能的影响。结果表明,以HCFC-141b为发泡剂的体系放热量比水作发泡剂的放热量低,体系达到的最高温度较低。当异氰酸酯指数为1.05时,玻纤增强聚氨酯硬泡有较高的压缩强度,达到83.3 MPa。     

复合板用聚氨酯硬泡的研制

以复配的组合多元醇、异氰酸酯、复合催化剂、发泡剂HCFC-141B与H2O、泡沫稳定剂、阴燃剂等为原料，制备了用于建筑隔热板材的聚氨酯硬质泡沫。研究了发泡剂、催化剂、阴燃剂等对发泡工艺和性能的影响。结果表明，以胺、锡类催化剂组成复合催化剂可使发泡工艺及泡沫的物理性能达到使用要求；用水和HCFC-141B组成复合发泡剂可实现优势互补；DMMP（甲基膦酸二甲酸）、TCEP（三氯乙基磷酸酯）与氢氧化铝或三聚氰胺并用作复配阴燃剂可降低阴燃剂的用量，且阴燃效果良好。     

无CFC硬泡用低粘度聚醚多元醇

介绍了一种具有自乳化性、高羟值低粘度聚醚多元醇。以该聚醚多元醇为基础,制备了无ＣＦＣ或ＣＦＣ减半ＰＵ硬泡,包括ＨＣＦＣ－１４１ｂ减关体系、正（异）戊烷发泡体系、全水发泡及ＣＦＣ－１１减半体系。实验结果表明,该聚醚与ＨＣＦＣ－１４１ｂ、戊烷及水等相溶性好,组合料贮存稳定,硬泡物性优良,说明该聚醚可广泛应用于各种无ＣＦＣ ＰＵ硬泡体系。     

原材料对聚氨酯硬泡抗压性能的影响

以环氧丙烷聚醚多元醇、苯酐聚酯多元醇、多苯基甲烷多异氰酸酯PM-200、发泡剂一氟二氯乙烷(HCFC-141b)、泡沫稳定剂硅油AK-8801等为主要原料,采用一步法合成了聚氨酯硬泡,考察了不同种类多元醇及其配比、发泡剂、泡沫稳定剂种类及用量等对聚氨酯硬泡抗压性能的影响。结果表明:高羟值、高官能度的环氧丙烷聚醚多元醇可提高泡沫的压缩强度,且当环氧丙烷聚醚多元醇4110为100份,并加入20份左右苯酐聚酯多元醇580及10份左右聚醚403,泡沫稳定剂用量1～2份,发泡剂水用量0.5～1份,HCFC-141b用量30～35份,催化剂用量0.5～1.5份时,所得聚氨酯硬泡性能较好。     

环保型HFC-365mfc基聚氨酯硬泡材料

通过对比HFC-365mfc和HCFC-141b体系泡沫力学性能、导热系数等,对HFC-365mfc发泡剂在聚氯酯硬泡中的应用作了比较系统的研究.研究结果表明,HFC-365mfc作为环保型的发泡剂通过改变组合料配方,其制得的泡沫泡孔细腻、均匀,导热系数低,耐老化性能好,产品性能与现有HCFC-141b体系相当,是现有...