中浸渣铁的浸出过程动力学

研究中浸渣铁在热酸浸出中的浸出过程动力学,考察了搅拌转速、反应温度、初始H_2SO_4浓度、矿物粒度和Fe~(3+)离子浓度对铁浸出速率的影响。结果表明:该浸出反应的动力学方程符合收缩核模型。依据反应温度、矿物粒度等多个影响因素研究发现中浸渣热酸浸出过程受化学反应控制。浸出反应的表观活化能为45.657×10~3J/mol,浸出剂硫酸与Fe~(3+)离子浓度对反应的表观反应级数分别为1.09446和-0.07317。中浸渣热酸浸出的宏观动力学方程为:1-(1-α)~(1/3)=0.4442[H~+]~(1.09)[Fe~(3+)]~(-0.07)d_0~(-1)exp(-45657/RT)t。     

二氧化氯浸出复杂硫化金精矿的动力学

以ClO2为浸出剂,研究了焙烧后的复杂硫化金精矿的浸出动力学.试验确定极限搅拌速度为800 r/min,反应表观活化能Ea=21.783 kJ/mol,Cl-和ClO2的表观反应级数分别为0.62和1.22,金的浸出速率方程为1-3(1-xB)2/3+2(1-xB)=4.56e-21783/RT·c0.62(Cl-)·c1.22(ClO2)·t.研究表明,金的浸出过程受固膜传质控制.     

HCl-AlCl_3溶液络合浸出包头50混合稀土精矿的研究

由于Al3+与F-结合在一起能够形成稳定的配位离子[Al F6]3-,所以本文采用HCl-AlCl_3体系所配成的混合溶液络合浸出包头50混合稀土精矿中的氟碳铈矿,通过热力学研究表明用HCl-AlCl_3体系所配成的混合溶液络合浸出包头50混合稀土精矿中氟碳铈矿的反应是可以自发进行的。同时得到了HCl-AlCl_3体系所配成的混合溶液络合浸出包头50混合稀土精矿的精矿浸出率和稀土浸出率;通过实验研究发现,改变各反应条件,在盐酸浓度达到6.0 mol·L-1,反应温度控制在95℃,氯化铝浓度为1.0 mol·L-1,搅拌速度为400 r·min-1,反应时间为120 min,液固比为20∶1的条件下,包头50混合稀土精矿的精矿浸出率达到了74.80%,并且稀土浸出率达到了69.08%,通过化学分析与X射线衍射(XRD)检测可知,用HCl-AlCl_3体系所配成的溶液络合浸出包头50混合稀土精矿,基本上使包头50混合稀土精矿中的氟碳铈矿全部进入溶液中,达到了与独居石分离的目的。     

贵州某浮选金(砷)精矿预氧化无氰浸出试验研究

贵州某浮选金(砷)精矿中的金主要以微细浸染型赋存在毒砂中,被毒砂包裹,属于高砷高硫金精矿。研究了采用化学预氧化无氰浸出工艺浸出金。结果表明:精矿质量150g,磨细至-38μm,加30g石灰+50g POS-2,控制液固体积质量比3∶1,在55℃、搅拌速度1 992r/min条件下超声预处理2h,反应50h,渣中金质量分数降至2.01g/t,金浸出率达92.12%,砷质量分数降至1.86%,砷浸出率为81.21%,预氧化同时实现了金的无氰同步浸出。该方法对同类型原生金矿石的预氧化浸出有借鉴意义。     

硫化锌精矿加压氧化酸浸动力学研究

研究高铁硫化锌精矿的加压氧化浸出过程中的动力学,建立硫化锌精矿的固态硫层和外扩散的混合控制动力学缩核模型,对过程的动力学方程描述为:(1-2wα/m-0.342η)32-0.342(1-η)23+k1η=kct+(1-2wα/m)23-0.342     

二氯化铜浸出攀西闪锌矿研究

前言 本文在常压下进行了二氯化铜浸出攀西会理闪锌矿的研究。在较高的[Cu(Ⅱ)]总/[Cu(Ⅰ)]总比值(其中[Cu(Ⅱ)]总是[Cu~(2 )]、[CuCl~ ]、[CuCl_2°]的总和,[Cu(Ⅰ)]总是[CuCl°]、[CuCl_(2-)]、[CuCl_3~(2-)]、[Cu_2Cl_4~(2-)]、[Cu~ ]的总和)及较高的[C1~-]下,精矿中的硫以元素硫析出,由t、R_0、[CuCl_2~0]、[C1~-]对浸出的影响等实验证明,浸出过程受化学反应速度控制,锌有较高的浸出速率,浸出动力学数学方程为:     

白云鄂博稀土焙烧矿浸出动力学研究

以白云鄂博高品位稀土精矿为研究对象,对稀土精矿进行NaOH-Na_2CO_3焙烧,详细研究了焙烧矿中稀土在盐酸浸出过程中的化学与物理机制,分析动力学相关影响因素,确定了动力学浸出模型;结果表明:当HCl浓度4.0 mol·L~(-1),液固比(L/S) 4.5∶1.0,搅拌速度250 r·min~(-1),浸出温度90℃,酸浸时间为25 min时,稀土浸出率为93.2%,盐酸浓度和浸出温度为化学反应过程主要影响因素。根据扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)结果:稀土精矿与焙烧助剂NaOH-Na_2CO_3在660℃焙烧90 min,矿物中氟碳铈矿和独居石分解为稀土氧化物, Ce(III)被氧化为Ce(IV),焙烧矿盐酸浸出残渣中有少量未分解REPO_4和残留的CaF_2。计算出稀土元素表观活化能为37.52 kJ·mol~(-1), HCl浓度和液固比反应级数分别为2.446和2.226;根据焙烧矿中稀土浸出动力学相关试验数据推导出浸出模型为一种收缩核模型变体,化学反应过程受产物层界面传质和扩散共同作用。     

选择性浸出硫化镍精矿中的镁

采用硫酸选择性浸出高含镁硫化镍精矿,考察了加酸量、液固比、反应时间、反应温度对浸出率的影响。结果表明,在每千克精矿加入150mL浓硫酸、液固比1∶1、常温反应0.5h的条件下,镍、铜、钴浸出率分别为6.61%、6.67%、6.84%,精矿中MgO含量可以从10.80%降至5.57%,降镁后硫化镍精矿热值低于2 017MJ/t,浸出液加入硫化钠可将浸出液中镍、铜分别降至5.2mg/L、0.6mg/L以下。     

湿法炼锌浸出渣与锌精矿联合浸出工艺研究

开展湿法炼锌浸出渣和锌精矿联合酸浸试验,利用硫酸浸出湿法炼锌常规浸出渣中以铁酸锌等方式存在的锌,同时采用高铁锌精矿将浸出液中的三价铁离子还原为二价铁离子,实现锌精矿中锌的同步浸出。探讨锌浸出渣和锌精矿投料比、初始硫酸浓度、反应时间、液固体积质量比和浸出温度对锌及伴生金属铜、铟和杂质金属铁浸出率的影响。结果表明,在浸出终点浸出液中硫酸浓度20～40g/L、锌浸出渣与锌精矿质量比1∶0.25、原料粒度-0.074mm、液固体积质量比6mL/g、反应温度90℃、反应时间3h的条件下,锌、铟、铜的浸出率都在96%以上,浸出液中95%以上的铁被还原为二价铁离子,满足后续工艺的要求。     

浓硫酸高温焙烧稀土矿水浸效率因素分析及工艺优化

系统研究了混合型稀土精矿浓硫酸高温焙烧形成的稀土焙烧矿水浸过程,重点考察了浸出时间、温度、酸度、固液比、粗细粒度水浸渣分离、一次水浸渣酸洗涤等因素对水浸工艺效率的影响,结合现场调研提出了优化方案:采用热焙烧矿,控制一次水浸pH值为2.5,固液比为1∶6~6.5,水浸时间为40 min~60 min。浸出结束后,将粗、细粒度浆液分离,粗粒度浆液经过破碎浸出后与细粒度浆液合并进行固液分离。一次水浸渣的最优硫酸洗涤条件为[H~+]为0.5 mol·L~(-1),时间为20 min。     

微波活化铜精矿加压浸出动力学

铜精矿经微波活化后,在初始硫酸浓度1.23 mol/L,液固比（mL/g）30/1,氧分压0.6 MPa,搅拌转速度500 r/min条件下,在408～453 K范围内研究了加压浸出动力学,并与微波活化前浸出动力学进行比较.结果表明,微波活化前后,铜精矿铜、锌浸出行为规律基本一致.在408～438 K范围内,铜精矿微波活化前后,铜浸出速率未见明显变化,而当温度升高至453 K后,铜浸出速率较微波活化前略有增大.当温度低于423 K时,锌浸出速率较微波活化前略有增大;当温度高于438 K时,锌浸出过程反而略有放缓.微波活化铜精矿铜、锌浸出反应的表观活化能分别为56.33、49.77 kJ/mol,铜、锌浸出过程均遵循界面化学反应控制的收缩核模型.与活化前相比,铜精矿经微波活化后铜、锌浸出过程得以促进.     

湿法炼锌废渣综合浸出过程动力学研究

炼锌废渣———铜镉渣的浸出受酸度、液固比、反应温度、浸出时间等诸多因素的影响。从动力学的角度分析整个浸出流程,研究综合浸出时的最优化条件,并建立了符合固膜扩散控制的数学模型:1-23η-(1-η)23=ket,并通过Arrhenius经验公式,求得反应活化能。     

锌加压酸浸渣中硫磺的回收方法研究

对比分析了浮选法、热过滤法和硫化铵法回收锌加压酸浸渣中硫磺的优缺点。考察了硫化铵溶液浸出浮选硫精矿、硫化物滤饼和多硫化铵母液热分解过程的影响因素。结果表明,液固比和硫化铵浓度对硫磺浸出效果影响较为明显,在最佳试验条件下硫化物滤饼中硫的浸出率约为95%,浮选硫精矿中硫的浸出率和回收率均达到98%,多硫化铵母液热分解后获得的硫磺产品纯度高达99.57%。硫化铵浸出渣中有价金属富集倍数较高,有利于锌加压酸浸渣的综合利用。     

电催化浸出硫化锌精矿工艺研究

研究了电催化三氯化铁浸出硫化锌精矿工艺。考察了温度、酸浓度、槽电压、搅拌速度等因素对锌浸出率的影响,在优化条件下,矿料中的硫90%以上以单质硫回收,锌浸出率可达95%以上。     

锌阳极泥—硫化锌精矿中锰锌分离的焙烧参数研究

通过锌阳极泥与硫化锌混合焙烧—热水浸出工艺对锌阳极泥中的锰进行了提取,研究了焙烧气氛、物料配比、焙烧温度、焙烧时间等对锰提取率的影响。结果表明：锌阳极泥与硫化锌精矿质量比1∶1.5,焙烧温度760℃,焙烧时间2 h,浸出温度80℃,浸出时间2 h,液固比5∶1,锰的浸出率在80%以上。     

硫氧混合铅锌矿中锌的氧化氨浸动力学

常压低温条件下在NH₃-（NH₄）₂SO₄体系中使用过硫酸铵作为氧化剂对硫氧混合铅锌矿中的锌进行浸出实验,系统研究了搅拌速度、浸出剂浓度、氧化剂浓度与温度对于锌浸出率的影响.结果表明,在最优条件下锌的浸出率可达93.2%,且浸出过程中几乎没有其他离子进入溶液,实现了锌的选择性高效浸出,从而简化了后续的浸出液净化与材料制备过程.动力学研究表明,硫氧混合铅锌矿中锌的氧化氨浸过程遵循固体产物层扩散控制的未反应核收缩模型,浸出反应的表观活化能为17.89 kJ·mol-1.      

硫化锌精矿氧压浸出硫渣综合回收研究及应用

硫化锌精矿氧压浸出工艺在进行熔硫热滤时产生的硫化物滤饼富含锌、银等,需要进一步综合回收。详细介绍利用沸腾炉处理硫化物滤饼的工艺原理、流程、设备配置、参数设置及生产实践。     

硫化锌精矿一段加压浸出直接产出合格中性上清液技术研究

阐述了原硫化锌精矿加压浸出技术工艺生产中存在的问题,开展了硫化锌精矿一段加压浸出直接产出合格中性上清液技术研究,充分利用加压釜内高温、氧化条件,使硫化锌精矿加压浸出、中和降酸、除铁工序在同一台釜内完成,以解决原加压浸出工艺中工艺流程冗长、脱铁成本及能耗高、资源利用率低等问题。     

赤泥中浸出钪的工艺条件及动力学研究

对某厂拜耳法生产氧化铝的副产物富钪赤泥进行了钪的酸浸工艺条件和动力学研究。考察了赤泥粒度、浸出温度、液固比对钪浸出率的影响,建立了钪的酸浸动力学模型。结果表明:颗粒直径65~80μm、反应温度90℃、液固比3∶1,钪的浸出率可达80%以上;钪的酸浸过程符合收缩未反应芯模型,动力学方程为1-(1-XB)2/3-2/3XB=Kt,活化能为19.55 kJ/mol,该反应主要受固膜扩散过程控制。     

硫氰酸盐体系从难处理硫化金精矿中氧压浸金研究

以难处理复杂硫化金精矿为原料,采用碱性—硫氰酸盐溶液加压氧化工艺浸出其中的金。采用L16(45)正交试验评估了碱用量、浸出剂浓度、反应温度、反应时间和氧压大小对金浸出率的影响。结果表明,反应温度是影响金浸出率的最显著因素。最佳条件是:反应温度180℃、硫氰酸钠浓度2.0 mol/L、碱用量为理论量的0.8倍、反应时间8 h,氧压1.2 MPa和木质磺酸钙为矿的1%,此时金平均浸出率可高达95.29%。